Смещение, поперечное сечение

Переход к трубам большего диаметра сопровождается (при 7 >0,23 м/с) некоторым смещением наибольших значений й, к кормовой зоне. Видимо, с ростом 1)д здесь в меньшей мере сказывается отрицательное влияние газовых пузырей. Заметим, что более равномерное распределение по периметру поперечного сечения характерно для труб меньших диаметров. Специальные опыты показали что при установке горизонтальной трубы в ряду других труб происходит смещение наибольших значений А в направлении кормовой зоны. Можно предположить нарастание этого эффекта при увеличении числа труб в ряду и уменьшении расстояния между ними. [c.447]

Поперечными сечениями разбиваем весь поток на элементы. Элементу, заключенному между сечениями 1 и 2, соответствует элементарный перепад давления ёр. При смещении элемента в положение 1 — 2 совершается элементарная работа изменения давления (РИД) [c.5]

Опытные данные показывают, что статическое давление в каждом поперечном сечении струи практически постоянно и равно давлению в окружающем пространстве. Это означает, что единственной причиной замедления центральной части потока и ускорения периферийной является действие касательных напряжений в зоне смещения. Так как процесс протекает как чисто вынужденный, то можно принять [c.130]

Для установления связи между средним сдвигом (смещением) частицы и коэффициентом диффузии представим себе трубку (рис. IV. 7) с поперечным сечением 5, наполненную золем, концентрация которого уменьшается слева направо. В этом же направлен НИИ идет и диффузия частиц золя (на рисунке отмечено стрелкой). Выделим ио обе стороны от линии МЫ два малых участка / н 2, размеры которых в наиравлении диффузии равны Д — среднему квадратичному сдвигу за время т. Обозначим частичную концентрацию золя в объемах этих участков соответственно через VI и vз (VI > V2). Хаотичность теплового движения приводит к равной вероятности переноса дисперсной фазы и,э обоих объемов вправо и влево от линни МК половина частиц переместится вправо, а другая половина — влево. В результате из объема 1 вправо за время т переместится количество дисперсной фазы, равное [c.205]

Проявляются отклонения размеров поперечного сечения КСП, как показано в главе 2 работы, в соединениях базовых деталей в виде смещения кромок, угловатости и т.д. [c.119]

Исследование распределения смещения кромок по периметру стыкуемых блоков КСП с овальностью поперечного сечения [c.127]

В процессе испытания образцов с постоянным смещением в результате коррозии происходит уменьшение их толщины, что сопровождается снижением действующих напряжений и скорости коррозии. Однако, как было показано ранее, под действием постоянного усилия напряжения в стенках труб и скорость коррозии непрерывно увеличиваются. Кроме этого,напряженное состояние в изгибаемых образцах отличается от такового, возникающего в стенках труб. Поэтому экспериментальную оценку кинетики механохимической повреждаемости дополнительно производили на образцах, нагружаемых постоянно действующими нагрузками [60]. Трубчатые образцы нагружали постоянным во времени внутренним (рис.2.8.6) и внешним (рис.2.9) давлением, а образцы круглого поперечного сечения (рис.2.8,а) - постоянным усилием растяжения. [c.108]

Деформационные характеристики также зависят от параметров внешней геометрии шва со смещением кромок (рис.5.16,в и г). Однако, следует заметить, что относительное удлинение сварных соединений всегда меньше относительного удлинения основного металла даже тогда, когда разрушения происходили по основному металлу. Это объясняется тем, что при увеличении ширины шва увеличивается протяженность участка с повышенным поперечным сечением. В усиленных участках не реализуется полное пластическое удлинение металла, и в результате общее удлинение оказывается меньшим, чем для однородного [c.309]

На рис.5.51,6 построена кривая зависимости сварных соединений с односторонним швом с разными параметрами А при ть5 1,2...2,0. Любопытно, что, несмотря на высокий уровень концентрации напряжений, сварные соединения независимо от величины смещения кромок при высоких уровнях напряжений разрушались по основному металлу (затушеванные точки на рис.5.51,6). Это легко объясняется с двух позиций. С одной стороны, измерения твердости в поперечных сечениях сварных соединений показали, что в них отмечается заметная механическая неоднородность (рис.5.51,а), заключающаяся в том, что металл [c.385]

Следует заметить, что т равно произведению локального напряжения и возбужденного объема. Этот объем определяется поперечным сечением пространства, занятого частицами, и смещением этих частиц в процессе возбуждения. Необходимо, чтобы объем и энергия относились к одному и тому же процессу возбуждения. [c.78]

Все предложенные объяснения явления вынужденной эластичности сводятся к тому, что это явление вызвано смещением сегментов соседних цепей при изменении конформационного состояния последних. В процессе вынужденной эластичности неориентированных термопластов в цепях не образуется больших осевых напряжений и даже не обнаруживается никакого разрыва цепей при деформациях, меньших деформации вынужденной эластичности у. Вынужденная эластичность соответствует началу сильного ориентационного деформирования. Обычно она сопровождается уменьшением сопротивления материала деформированию, уменьшением поперечного сечения образца в плоскости, перпендикулярной к направлению пластического растяжения, и повышением температуры вследствие частичного превращения механической работы в тепло. Ослабление материала и его термическое размягчение при постоянном значении истинного напряжения приводят к пластической нестабильности. При растяжении образца вдоль его оси эта нестабильность становится очевидной вследствие [c.305]

Для исследования напряженного состояния зоны продольного шва со смещением кромок использован метод сил теории статически неопределимых систем [2, 5]. Дополнительные напряжения в основном создаются изгибающим моментом, который действует на все поперечное сечение сосуда. [c.10]

Экспериментальное значение а 2 заметно меньше и составляет около 1,4. Это видно объясняется подкрепляющим действием сварного шва, поскольку сварной шов со смещением кромок имеет большее поперечное сечение, чем без смещения кромок. Кроме того, экспериментально найденное значение а у = 1,15 соответствует точке, расположенной от середины [c.68]

Для установления зависимости A = /(D) воспользуемся несколько упрощенными рассуждениями Эйнштейна, приведенными в одной из его работ. Как и при выводе уравнения Эйнштейна, представим себе изображенную на рис. 111,4 трубку с поперечным сечением в s см , наполненную коллоидным раствором, концентрация которого равномерно уменьшается слева направо. В этом же направлении, конечно, будет идти и диффузия коллоидных частиц. Выделим мысленно в этой трубке два слоя раствора 1 и 2 со средними концентрациями растворенного вещества С] и l, отвечающим концентрации вещества в центре выделенных слоев. Пусть А — среднее квадратичное значение проекции смещения частицы на ось, параллельную направлению диффузии, за время т. [c.63]

Диаметр реактора подбирается с таким расчетом, чтобы скорость движения углеводородов при выходе их из слоя катализатора не достигала определенного предела, за которым возникла бы опасность уноса частиц катализатора. В то же время равномерное нисходящее движение сыпучего слоя достигается лишь в тех случаях, когда высота слоя превышает полтора диаметра реактора. При несоблюдении этого правила центральная часть слоя уходит раньше, образуя воронку по оси аппарата. Равномерное распределение паров сырья по поперечному сечению реактора достигается устройством горизонтального распределительного маточника. Нижняя часть цилиндра реактора снабжается двумя решетками, расположенными одна над другой. Катализатор через отверстия вышележащей решетки попадает на нижележащую решетку отдельными коническими потоками, пространство между которыми катализатором не заполнено. В это пространство вдувается водяной пар, так что углеводороды не могут просачиваться сюда из зоны реакции. В нижней конической части реактора равномерность движения катализатора достигается установкой нескольких перфорированных решеток с взаимно смещенными отверстиями или системой специальных перегородок. [c.227]

Рис. 3.7.4. Примеры укрепления отверстия штуцера а - наклонного (у<45°) б - лежащего в плоскости поперечного сечения в - близко расположенного к несущей конструкции г - тангенциально расположенного д - смещенного на эллиптическом днище (крышке)

Разность этих энергий есть работа, совершаемая 1 н жидкости при смещении ее из положения /—I в положение II—II. При одинаковых поперечных сечениях /—I и II—II можно считать, что =а и у. Тогда указанная работа 1 н жидкости [c.16]

В современных отечественных конструкциях вместо комбинаторного клина с пространственной криволинейностью применяется кулачок (профилированный эксцентрик). Форма поперечного сечения этого кулачка обеспечивает необходимую комбинаторную зависимость открытий лопаток направляющего аппарата и угла установки лопастей рабочего колеса при каком-либо одном напоре. При изменении напора происходит смещение кулачка в осевом направлении. [c.281]

Эти ограничения не распространяются на тангенциальные и наклонные штуцера, оси которых лежат в плоскости поперечного сечения обечайки. Для нецентральных (смещенных) штуцеров на эллиптических днищах у< 60°. [c.527]

Смещение продольных кромок листов одинаковой толщины не должно превышать 10% от толщины стенки, но не более 3 мм. Допускаемая конусность обечайки приведена в табл. 4-4. Эллиптичность подготовленной к сварке обечайки в любом поперечном сечении не должна превыщать 1 % номинального диаметра. [c.139]

При таком подходе для сварных соединений со смещением кромок результаты расчета с результатами испытаний согласуются хуже (рисунок 26). Это объясняется тем, что в данном случае с увеличением угла Р происходит не только снижение степени концентрации напряжений, но и заметное увеличение площади поперечного сечения сварного шва. Это хорошо подтверждается данным рисунка 27, на котором показаны схемы эквивалентной модели сварного соединения со смещением кромок. При Р = 90° имеем модель с двухсторонней трещиной. С увеличением угла /3 или размера Ь модель с двухсторонней трещиной переходит в модель с односторонней трещиной, причем площадь живого сечения при этом увеличивается на величину произведения смещения кромок и ширины образцов. Очевидно, что ширина всех моделей одинакова. [c.35]

Установлено, что коэффициент концентрации напряжений в кольцевых сварных стыках сосудов ниже, чем определенный по формуле 21 [99]. Это объясняется подкрепляющим действием сварного шва с увеличенным поперечным сечением (из-за смещения кромок). В условиях опыта а,, 1+Д. [c.17]

Рис. 3.43. Поперечное сечение ребристой панели (л) и изменение амплитуды эхосигнала при относительном смещении преобразователя от осевой линии в)

Иис, И)8. Начальные смещения поперечных сечений вала и це1гт(юн сосредоточенных масс [c.282]

Тот факт, что в обоих распределениях (4.170) имеется один и тот же параметр Т, есть прямое следстБие предположения о том, что среда чисто рассеи -вающая. Однако для многих сред характерно заметное поперечное сечение поглощения, особенно это относится к активной зоне тепловых реакторов. В этих случаях выражения (4.170) в общем несправедливы и функции распределений следует уточнить, чтобы учесть влияние на сиектр потерь нейтронов из-за поглощения. Наличие поглощения уменьшает время пребывания нейтронов на тех энергетических интервалах, где сечение поглощения относительно велико. Так как для большинства материалов микроскопическое поперечное сечение поглощения изменяется примерно по закону Ни, то это означает, что плотности нейтронов по мере уменьшения энергии (скорости) нейтронов все более отклоняются от плотности, которая имеет место в чисто рассеивающей среде. В результате распределение нейтронов т искажается, а точка максимального значения средней скорости смещается в область более высоких значений скоростей, для которых поперечные сечения поглощения несколько меньше. Это смещение максимума и искал ение формы функции распределения нейтронов называется у жестчением спектра. Это ужестчение спектра тем больше, чем больше величина [c.92]

В настоящее время разработаны двухмачтовые подъемники АК-400 грузоподъемностью до 500 т. Они отличаются от мачт грузоподъемностью 200 т расчетной схемой, применяемыми материалами (низколегированная сталь), оснасткой, дистанционным управлением механизмами с пульта, применением лебедок с тяговым усилием 160 кН. Затем были созданы двухмачтовые подъемники грузоподъемностью 1000 т. Мачты решетчатой конструкции высотой 42—72 м и массой 37—56 т имеют поперечное сечение размером в плане 2000x2000 мм и изготовлены из уголков 200x200x25 мм из низколегированной стали ЮХСНД. В комплект мачтового подъемника входят блоки БМ-630, лебедки ЛМ-32/2000, а также тележка грузоподъемностью 500 т для перемещения груза при подъеме. Каждая мачта состоит из трех секций верхней, средней и нижией. Число средних секций длиной 6 и 12 м может быть до трех, что позволяет изменять высоту мачт в указанных выше пределах. В основании и оголовке мачты имеются подшипники качения, обеспечивающие легкость поворота ее вокруг вертикальной оси. Нижняя сферическая пята может быть установлена по оси мачты и со смещением. Управление механизмами производится с пульта, на который также выведены показания датчиков нагрузок в основных элементах такелажной оснастки. [c.51]

Рассматриваемые профилографы позволяют контролировать и измерять все виды отклонений формы и размеров поперечных сечений блоков КСП овальность, угловатость в продольном шве, смещение кромок, отклонение перимс фа (среднего диа.метра). Данные устр011ства дают возможность заменить такие широко применяемые в настоящее время на производстве средства измерений и контроля как линейки, рулетки, нутромеры, шаблоны, при этом значительно повысив точность замеров и контроля. [c.201]

Отмеченные закономерности изменения сварных соединений от геометрических параметров сварных швов со смещением кромок относятся к двухсторонним швам. Для односторонних швов увеличение параметра m s или угла р также приводит к повышению прочности. Однако, такое повышение прочности связано лишь с увеличением площади поперечного сечения шва. Поскольку, в корне шва угол перехода р сохраняется (р = onst = 90°), то при любом значении mt,s разрушение должно инициироваться в точке А, хотя для пластичных материалов отмечаются разрушения по основному металлу [26]. Причем, критическое значение m s =4Д. На рис. 2.17 представлены зависимости прочности сварных соединений со смещением кромок, выполненных односторонними швами от параметра m (т = b / S). [c.55]

На рис. 2-14 показаны поля осевых (сплошные линии) и тангенциальных (штриховые линии) составляющих относительной скорости, а также распределение давлений в поперечном сечении сильно закрученных струй. Наиболее сложными являются поля осевых составляющих скорости. Они имеют характерную форму с двумя смещенными относительно центра пиками, соответствующими максимумам скоростей, со впадиной в центре, где скорость мала или отрицательна. По мере удаления от источника ширина струи и зоны репиркуляиии увеличивается, растет радиус окружностей максимальных скоростей. Затем внутренняя зона с провалом скорости постепенно исчезает, профиль деформируется и на расстоянии (7 10) Оа приобретает параболический характер с максимумом скорости на оси. [c.35]

Эти ограничения не распространяются на тангенциальные штуцера (рис. 6в), на наклонные штуцера, ось которых лежит в плоскости поперечного сечения обечайки (рис. 6г). Для смещенных (нецентрмьных) штуцеров на эллиптических днищах угол у (рис. 8) не должен превышать 60°. [c.840]

Изменение объема горячих газов Уг 1) складывается из смещения фронта пламени скоростью течения V, что за время при поперечном сечении трубы, равном Р, составляет Рий1, и перемещения фронта пламени по частицам газа (вследствие горения) на величину SUadt, где 8 — суммарная площадь фронта пламени (вообще говоря, искривленного), а Па— скорость распространения элемента фронта пламени в направлении, нормальном к его поверхности. [c.341]

Рассмотрим горизонтальный ци.линдр с площадью поперечного сечения У и определим число частиц, пересекающих произвольно выделенную вертикальную плоскость (рис. 7). Для этого с обеих сторон плоскости построим ио ячейке толщиной Д. Средняя скорость смещения молекул в каждой ячейке равна Д/<. Поскольку оба направления движения равноценны, вероятность перемещения частицы слева направо paвнa /а, а число [c.23]

TOB скоростей, которые имеют место между шнекамп н стенкой корпуса (в области седловины корпуса — между обоими шнеками). Так как поперечные сечения пяти показанных на рпс. 88 клиновых зон изменяются за один оборот от максимального до мпнпмального значений, при уменьшении поверхности поперечного сечения материал подвергается воздействию нормальных нагрузок в виде циклических деформируюш пх усилий сжатия, которые приводят к отклонению (перемещению) материала в зоны соседних, расположенных со ступенчатым смещением по винтовой спирали, месительных кулачков. От угла смещения месительных кулачков зависит, устремится ли большая часть вытесненного материала по направлению прямого потока и произойдет ли осевая транспортировка (продольная подача) месительными кулачками или же большая часть материала, совершив возвратно-ступенчатое продвижение, сможет направиться в задний (по ходу основного потока) месительный кулачок и тем самым будет обеспечено усиленное продольное смешение. [c.135]

При контроле изделий в виде коротких труб можно их включить непосредственно в СВЧ-тракт (рис. 4.20, б). В таком варианте труба может рассматриваться как отрезок волновода или длинной линии с определенными параметрами, приводящими к изменению характеристик отраженной волны. Для лучшего согласования волноводного тракта с отрезком трубы участки волноводов ПВ и ОВ выполнены специальной формы, плавно сопрягаемой с поперечным сечением трубы КО, а на их краях для снижения затекания токов на внешнюю поверхность волноводов ПВ и ОВ выполнены короткозамкнутые четвертьволновые участки (4.18) КПх и КПг- Определенный режим работы измерительного участка волновода обеспечивает отрезок волновода ОВ, который нагружен на короткозамкнутую секцию с настроечным поршнем НП (рис. 4.20, б) или на согласованную нагрузку для получения режима бегущей волны. Крупногабаритные изделия можно контролировать по частям, как, например, показано на рис. 4.20, в, где производится радиоволновой контроль параметров диэлектрического покрытия на металлическом основании. Одной из стенок резонатора Р в этом случае служит металлическое основание. Такой вариант контроля реализует резонансный радиотолщиномер РРТ-73 [1], в котором использован СВЧ-генератор с частотной модуляцией (качающаяся частота). В качестве первичного преобразователя в нем применен измерительный резонатор, резонансная частота которого зависит от толщины покрытия и его диэлектрических параметров, а смещение ее определяется с помощью осциллографа. По смещению резонансной частоты находят контролируемую величину. Довольно эффективно проведение контроля по схеме рис. 4.20, в расстояния (зазора) Л до внешней поверхности металлического объекта. [c.152]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология