Скорость электрофильтрах

Рис. 9.3. Схемы подвода и поля скоростей ги в рабочей камере модели горизонтального электрофильтра типа УГ2 с прямым входом в подводящий диффузор

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Предложены различные способы отделения продуктов реакции от катализатора. Так, на одной из отечественных установок верхняя часть прямоточного реактора расширена (так называемый реактор с форсированным псевдоожиженным слоем). Скорость потока газов и паров в нем составляет примерно 2 м/с. За счет меньшей скорости по сравнению со скоростью в лифт-реакторе происходит отделение основной массы катализатора от газов и паров, которое завершается в реакторе-сепараторе, а затем в циклонах и электрофильтрах. [c.38]

Так как скорость дрейфа, а следовательно, и степень очистки зависят от диаметра частиц пыли, общую степень очистки электрофильтра следует рассчитывать по фракционным их значениям в соответствии с формулой (3.4). [c.76]

Более значительное отклонение от показателей технологической карты, например, повышение температуры в регенераторе, вызывает унос катализатора вследствие повышения скоростей в электрофильтре. [c.154]

В некоторых случаях, чтобы воспроизвести истинные условия обтекания отдельных деталей того или иного объекта, испытуемых в аэродинамических (гидродинамических) трубах или иа специальных стендах, требуются профили скорости специальной формы. (Например, при испытании отдельных элементов электрофильтров, батарейных циклонов, котлов, гребных винтов, помещаемых в вихревом следе за судном, н т. д.). Необходимые профили скорости в этом случае могут быть также созданы с помощью решеток, но специальных форм. [c.11]

Чтобы выявить влияние степени неравномерности потока на эффективность работы электрофильтра, исключив при этом другие факторы, следует оперировать не абсолютными значениями (Яун) и Л , а отношениями их к тем же величинам, но подсчитанным в предположении, что поле скоростей равномерно по сечению данного аппа])ата (М 1). Тогда на основании выражений (2.6) и (2.12) [c.59]

Рис. 2.5. Распределение скоростей в различных сечениях (/—/, 2—2 и 3—3) электрофильтра

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, прп очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Таким образом убеждаемся, что кольцевой подвод с дискретными щелями во внутренней стенке кольцевого канала, снабженного козырьками-отражателями, обеспечивает вполне равномерное распределение скоростей в сечении 1—1 корпуса аппарата и в случае узла изоляции коронирующей системы электрофильтров — совершенно равномерное распределение скоростей в выходном сечении 2—2 этого узла. [c.216]

Так как концентрация частиц (пыли, золы), взвешенных в потоке, значительно меньше 0,5 кг/кг, такая запыленность практически не влияет на характер распределения скоростей в электрофильтре (см. гл. 10). Поэтому опыты на моделях проводили на чистом (незапыленном) воздухе. [c.219]

Поток в активном сечении электрофильтров можно считать совершенно равномерным, если Мк = 1-Ы,1. Вместе с тем в некоторых случаях, когда дальнейшее выравнивание поля скоростей сопряжено с большими трудностями, приходится удовлетворяться величиной 7Ик<1,2 (практически удовлетворительное поле скоростей).Эту величину примем за исходную в дальнейшем при оценке состояния потока в электрофильтрах. [c.219]

Таким образом, опыты, проведенные на опытно-промышленном электрофильтре с высокими электродами (12 м), подтвердили эффективность предложенных газораспределительных устройств (в виде направляющих лопаток перед форкамерой и двух перфорированных решеток с / = 0,45) не только с точки зрения равномерности распределения скоростей пылегазового потока, но и с точки зрения распределения концентрации и дисперсного состава взвешенных в потоке частиц. [c.249]

Рис. 9.13. Схемы подвода п поля скоростей ю в рабочей камере модели электрофильтра ЭГЗ-4-265 с 12-метровыми электродами

Газораспределительные решетки в виде перфорированных листов давно используют в электрофильт 1ах, где степень неравномерности распределения скоростей по сечению рабочей камеры, вследствие резкого перехода от относительно малой площади сечения подводящего газохода к площади сечения рабочей камеры электрофильтра, была бы особенно значительна без таких решеток. Но не было рациональных методов подбора этих решеток их выбор производился чисто эмпирически или умозрительно. [c.10]

ГЗ) и (2.16). неравномерности скоростей потока по сечению газоочист-на его эффективность можно судить по данным табл. 2.1. профиля получены путем измерения скоростей в сечении. 1 моделей электрофильтров конкретных схем. Остальные схематично при различных отношениях и подсчитаны при = 0,3, что соответствует [c.60]

В соответствии с изложенным равномерное распределение скоростей должно быть обеспечено ие только по сечению аппарата, но и по отдельным аппаратам, работающим параллельно в одном ряду (группе). Если илошади рабочего сечения параллельно включенных аппаратов одинаковые, то можно рассматривать равномерное распределение не скоростей, а расходов рабочей среды через все аппараты данного ряда. Например, при группе п параллельно работающих электрофильтров (или секций) для оценки влияния неравномерности распределения расходов газового потока по отдельным электрофильтрам данного ряда можно применить формулы, аналогичные приведенным. Формулы (2.12) и (2.7) удобно представить в виде (при 1 onst) [c.61]

Для получения зависимости коэффициента очистки т] от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

При этом измерялось поле скоростей в следующих сечениях (рис. 2.4) на входе в межэлектродпое пространство электрофильтра (1—/) в промежуточном сечении первого поля электрофильтра 2—2) ] , промежуточном сечении второго поля электрофильтра 3—3). [c.75]

На основании получепиых полей скоростей методом графического интегрирования подсчитывались коэффициенты для калсдого сечения. Следует отмстит >, что заспределенпе скоро-стей по сечению вдоль электрофильтра, как и в любом газоходе, не остается постоянным. [c.75]

При указанных условиях входа в электрофильтр определяли также и коэффициент очистки т]. В этом случае средняя скорость газового потока в рабочем сечении электрофильтра са,. = пу, 2 м с, а электрический режим поддерживался близким к постоянному. Полученные значения М подставляли в ([юрмулу (2.13) для подсчега величины i). Коэффициент ky определяли один раз (для варианте 1) с наиболее равномерным распределением скоросте.й по значению и соогвегствующему ему опытному значению 1) Мк = 1,008 97,0 % ky 0,14. Расчетные значения для других степеней неравномерности распределения скоростей определяли ио формуле, вытекающей из выражения (2.13) [c.76]

На рис. 2.6 построена зависимость т р = / (М,,.), точками даны опытные значения близкие по значению к расчеттзШ. Некоторый разброс опытных данных может быть объяснен погрешностью определения коэффициентов очистки т] и полей скоростей /И,., влиянием дисперсного состава золы на входе в электрофильтр, содержанием продуктов недожога и рядом других трудно учитываемых факторов. [c.76]

Следует напомнить также об описанном в гл. 1 вторичном эффекте, вызванном дискретными струйками, протекающ,пми через отверстия решетки, и проявляющемся в сечениях за ней. Уменьшить илияние этого эффекта на распределение скоростей можно, например, устройством в канале в области отрыва соответствующих карманов . В этом случае отрыв-пая зона с циркуляцией присоединенной массы, отделившейся от ядра постоянной массы общего потока в конце кармана , находясь внутри пего, будет меньше стеснять ноток, а следовательно, меньше нарушать равномерность распределения скоростей на рассматриваемом участке. Карманами , например в горизонтальном электрофильтре, являются пылевой бункер внизу и углубление для крепления электродов вверху. [c.89]

Прежде чем перейти к рассмотрению результатов экспериментальных исследований моделей электрофильтров с конкретными условиями подвода потока, остановимся еще раз на вопросе о вторичном эффекте, связанном со слиянием отдельных струек (факелов), протекающих через отверстия решетки, и отрывом за ней потока от сгенок канала. Для электрофильтра с пылевым бункером и верхним карманом (для кренления электродов) влияние отрыва, как отмечалось в гл. 3, должно заметно уменьшиться и распределение скоростей в струе за решеткой должно быть близким к распределению для неограниченной струи (см. рис. 1.46). [c.217]

С целью проверки структуры потока для рассматриваемого случая была изготовлена модель электрофильтра с осевым подводом через горизонтальный диффузор при отношении площадей Рг.1Рд= 9,7 (рис. 9.1). В качестве осадительных электродов служили плоские пластины (десять, толщиной 6 = 2 мм). Для выравнивания потока до входа в рабочую часть аппарата были установлены согласно расчету (см. гл. 4) три плоские решетки [/1=0,4 =/ ,== 0,38 ( отв = Ю мм)]. Поля скоростей измерялись в двух сечениях I—I — на относительном расстоянии х йотв -= 4 и 2—2 фи х/(1отв = 34. [c.217]

Анализируя описанный вторичный эффект (сужение струи и отрыв) за решеткой в электрофильтре, следует отметить, что в том случае, когда осадительные электродьг утоплены в области отрыва и циркуляции присоединенной массы вблизи и внутри пылевого бункер I и верхней выемки, этот эффект не должен привести к заметному снижению эффективности осаждения. Хотя при этом площадь активного потока (с ядром постоянной массы) сужена п величина УИк завышена, осаждение пыли на электроды вне этого иотока, в области циркуляции присоединенной массы ( карманах ) тоже имеет место. Это осаждение относительно более эффективно, чем осаждение в основной части электродов, поскольку скорость циркуляции меньше скорости активного потока. [c.218]

Подводящий участок электрофильтра был выполнен в двух вариантах I и П. Описание этих вариантов и их подвариантов, основные результаты опытов (УИц, о-2 = = 2Ьра рш, где бро 2 — потери полного давления на участке от сечения О—О до сечения 2—2), а также распределение скоростей по ссчению 2—2 первого электрополя представлены в табл. 9.1. [c.219]

Опыты, проведенные на модели, близкой по основным параметрам к типу электрофильтра УГ2-3-53 при / о = 26, показали, что практически нет различия в распределении скоростей по сечению 2—2 в случае подвода потока к подводяп(ему диффузору через один или два параллельных патрубка (см, рис. 9.3, с) с общей площадью сечепия такой же, как у одного патрубка. [c.227]

Рис. 9.5. Схема подвода и поле скоростей гй в рабочей камере модели электрофильтра с 12-метровыми электродами, устаповлспного за групповым И.ИКЛ0Н0М

Во втором варианте подвода поток при входе в форкамеру электрофильтра устремляется в верхнюю часть рабочей камеры, так что при отсутствии газораспределительных устройств и здесь получается очень неравномерное расп )сдгление скоростей (М = 2,3). Установка штампованной решетки (fi = 0,23) с козырьками, расположенными горизонтально, н второй перфорированной решетки с /2 — 0,365 при наличии между ней и нижней стенкой форкамеры щели (6/S, = 0,044) дает вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,11). Однако в промышленных условиях при данном варианте подвода на нижнюю площадку между обеими решетками будет оседать пыль (зола). Поэтому дальнейшие опыты проводились при устройстве в этом месте бункера. Для предотвращения возможности обхода газом низа первой решетки, она была продлена в глубь бункера сплошной перегородкой (газоотражателем Г ), а первая половина бункера частично перекрыта сверху. [c.237]

Коэффициент сопротивления всего участка установки, приведенн1лй к скорости w-j, в сечении электрофильтра от сечения I—I раздающего коллектора до сечения IV—IV перед дымососом 215. По отдельным участкам этот коэффициент распределяется следующим [c.243]

Общий характер эпюр скоростей указывает на то, что поток распределяется иа все сечение рабочей зоны электрофильтра. Отдельные отклонения скоростей от их среднего значения, в частности повышенные скорости (си 1,4) вдоль верхней поперечной линии сечепия и пониженные скорости (гй я 0.7) в отдельных точках (рис. 9.11, б), пе являются следствием каких-либо недостатков распределительных устройств, а соотн тствуют местам замера этих скоростей. Дело в том, что сечение /—/ расположено близко за решеткой, и профиль остается сильно волнистым. Наибольшие скорости в этом сечении соответствуют областям, находящимся непосредственно за отверстиями решетки, а наименьыие — областям промежутков между ними. Точки замера /а, 2а. .. 6а очевидно совпада.ш с указанными областями наибольших скоростей, а, напримгр, точки 21,, 3 , 4а, 4е — с областями заниженных скоростей в мертвых промежутках. [c.247]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток 0,45 и f 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Мк = 1,04 иместо Мк = = 1,22 при / 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — менынсс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Сложное движение газа во всем подводящем участке сопровождается отрывом потока от внешних стснок, начиная с места разветвления (участок 2-образной формы) и кончая диффузором (рис. 9.17, а). На выходе из последнею устанавливается несимметричное расиределение скоростей с отклонением потока в одну (1шутреннюю) сторону и закручиванием его в в( ртикаль 101[ плоскости, которое еще больше усложняет дальнейшее выравнивание потока в рабочей ]<амсре электрофильтра. Для устранения отрыва потока в ответвлении подводящего тройпнка моде п1 М 1 15) электрофильтра были установлены пластинки / к 2, а в диффузоре — перегородки 3 (рис. 9.17, б). [c.252]

Систему осадительных. электродов в данном электрофильтре можно рассматрпплп, как трубчатую решетку, выравнивающее действие которой достаточно заметно. Как показали расчеты, коэфф.ициснт сопротивления этой решетки (электродов), приведенный к средней скорости перед ее [[фонтом (в сечении корпуса), Ц ,, , = 26р ,-,/()тк 13. Под н.т-янисм этого сопротивления степень растекания потока при заданном отношении плоищдсн Рк/Ро = 12 и принятом Л о г 2 согласно выражению (4.85) [c.253]

Согласно опубликованным данным [45, 63] коэффициент живого сечения уголковой решетки 0,20 при уг = 1потр = 3. Чтобы найти оптимальный вариант газораспределения в данном электрофильтре, па его модели были исследованы различные газораспределительные устройства (табл. 9,11). Опыты заключались главным образом в определении распределения скоростей как по отдельным электродам обоих электрополей аппарата, так и по выходному сечению каждого электрода (вдоль большой оси этого сечения эллиптической формы). Результаты измерений приведены в табл. 9.11. [c.257]

Как уже отмечалось, распределение скоростей по сечению аппаратов зависит не только от форм и параметров подводящих участков, непосредственно примыкающих к ним, но и от условий подвода потока к этим участкам. В группе параллельно работающих аппаратов равномерность распределения расходов по отдельным аппаратам зависит от формы и параметров подводящих участков, от степени идентичности условий подвода к каждому из аппаратов, а также условий отвода потока из них. Однако на практие эти условия не всегда выполняются. Например, к групповому электрофильтру газовый поток, как правило, подводится через один общий раздающий коллектор и отводится через один обп й собирающий коллектор. При неправильном выборе геометрии этих коллекторов, стесненных условиях подвода (отвода) потока к ним и ряде других причин расход дымовых газов через отдельные электрофильтры (или секции) оказывается неодинаковым, что приводит к снижению эффективности очистки газов этими аппаратами. Ниже рассмотрены некоторые примеры. [c.260]

Полученные на модели поля скоростей в различных сечениях аппарата (рис. 9.20) позволили вычислить величины Мк1 для каждого электрополя обоих электрофильтров и их средние значения (табл. 9.12). Практически равномерное распределение скоростей дали две нсрфорпрованние решетки с / --- 0,35, 1 ыбпг 11Н1,1е с помощью ( юрмул (4.129) и (4.127) при 0,62 и Уа 2, что [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология