также Расход воды распределение

Обычно пробу воды принято отбирать в створе реки в трех точках (у обоих берегов и в фарватере). На небольших водоемах в зависимости от характера водопользования или распределения сточных вод пробу можно отбирать в одной - двух точках. В случае централизованного водоснабжения пробу отбирают в месте водозабора по глубине и ширине реки, а при нецентрализованном водоснабжении - в 5-10 м от берега реки на глубине 0,5 м При использовании реки для зоны рекреации отбор проб осуществляют на расстоянии 1 км вверх по течению, а на водохранилищах и озерах - 0,1-1 км в обе стороны на водоемах в черте города - исходя из конкретной обстановки. Придонные пробы на расстоянии 0,3-0,5 м от дна отбирают для оценки вторичного загрязнения воды вредными веществами, накопленными в донном иле. Для большей надежности оценки зафязнения водоемов суперэкотоксикантами отбор проб в первую очередь проводят в наихудших гидрогеологических условиях - в межень и подледный период (при минимальном расходе воды), а также в паводок, когда происходит интенсивный смыв зафязняющих веществ с прилегающей территории. В целом при определении мест и сроков отбора проб воды из водоемов всегда необходимо учитывать конкретную ситуацию и задачи контроля [c.182]

ВЖК — хорошие воздухововлекающие добавки, которые используются при изготовлении морозостойкого бетона. Известно, что бетон, содержащий определенное количество воздуха в равномерно распределенных в массе бетона порах, является более морозостойким, чем монолитный бетон. Высшие кислоты применяются и для повышения пластичности бетонной смеси, а также для улучшения ее обрабатываемости. Они позволяют уменьшать расход воды при затворении бетонной массы без ухудшения ее подвижности. [c.157]

В результате создания целого ряда водохранилищ на верхней Волге значительно изменился ее водный режим. Уровень воды в реке у Верхневолжского бейшлота поднялся на 5, у Иваньковской плотины — на 12, у Угличской — на 13, у Рыбинской — на 18, у Горьковской — на 17, у Куйбышевской — на 28, у Волгоградской — на 26 м. Распределение стока воды по месяцам ниже Рыбинского и Горьковского водохранилищ стало более равномерным, составляя от 10 (ноябрь—декабрь) до 7 (май — июнь) % годового стока. До сооружения этих водохранилищ наибольший сток наблюдался в апреле (31%), наименьший — в феврале (2%). Водный режим нижней Волги в настоящее время также несколько изменился в результате создания Куйбышевского и Волгоградского водохранилищ. До их строительства в весенний период сток у г. Тетюши (см. рис. 3.25,а) составлял 2/3 годового. В настоящее время он не превышает 50% в нижнем бьефе Куйбышевского и 46% в нижнем бьефе Волгоградского водохранилищ за счет этого возросли расходы воды в меженные периоды. [c.238]

Как правило, очистные сооружения водопровода рассчитывают на круглосуточную равномерную работу. Однако должна быть предусмотрена и возможность отключения отдельных элементов станции для осмотра, чистки, текущего и капитального ремонта. Планируется также обеспечение равномерного распределения воды между сооружениями и нх секциями. Предприятия, потребляющие небольшое количество воды, но требующие специальных методов очистки, оборудуются установками, на которых производится соответствующая дообработка воды, поступающей из централизованного водопровода. На крупных предприятиях с большим расходом воды обычно сооружаются самостоятельные водопроводы. [c.874]

Место установки датчика должно выбираться также с учетом распределения с по длине аэротенка. Оно зависит, в основном, от количества и химического состава сточных вод, расхода воздуха, от изменения интенсивности аэрации по длине аэротенка и технологической схемы процесса. Можно выделить четыре основных модификации процесса очистки сточных вод аэрацией с активным илом (рис. 74) схема 1—очистка в аэротенках-вытеснителях без регенераторов схема 2 —очистка в аэротенках-вытеснителях с регенераторами схема 3 — очистка по методу ступенчатой аэрации схема 4 — очистка в аэротенках-смесителях. [c.160]

На предприятии работник водохозяйственных органов отвечает за состояние всех устройств, служащих для забора воды, ее подготовки, аккумуляции и распределения для отвода, очистки и спуска сточных вод, а также следит за эксплуатацией и ремонтом этих устройств. Кроме того, этот работник следит за расходом воды в отдельных цехах и распределением циркуляционной воды, за устройствами для подготовки воды и градирнями, за использованием веществ из сточных вод, за снижением загрязнения на производстве или за отдельными очистными объектами. Он определяет необходимый расход воды [c.16]

Распределение расходов воды по часам суток в населенных пунктах, на поливку, на хозяйственно-питьевые нужды промышленных предприятий, а также на нужды животноводства должно приниматься на основании проектных графиков водопотребления. [c.206]

Таким образом, возможность введения малого параметра в случае как больших, так и малых концентраций позволяет более детально учесть динамику адсорбции, а также распределение ингредиентов в исследуемых системах и толщину работающего слоя. Кроме изложенного выше метода, для расчета противофильтрационного слоя и потерь воды можно воспользоваться и другим методом — гидравлическим. Формулы для расчета фильтрации через экранированные каналы представляют собой результат решения задач о фильтрации через экран в трапецеидальном бассейне. Потери воды через экран на дне определяются одинаково как произведение коэффициента фильтрации, напорного градиента и ширины бассейна по дну. Различия составляют потери на откосах. Это объясняется формой экрана на откосах и степенью рационального решения задачи для принятой формы в канале. Расход воды на 1 м канала составляет без защитного слоя [c.55]

В сетях, включающих замкнутые контуры, а также в разветвленных сетях и водоводах при наличии нескольких водопитателей величины расходов воды в участках не могут считаться известными. Распределение потоков воды в таких системах уже зависит от диаметров сети. Поэтому для таких систем неизвестными будут как расходы, так и диаметры. [c.212]

В присутствии воды в котельном топливе понижается теплота сгорания и увеличивается расход топлива, а также уменьшается к. п. д. котельной установки, активизируется процесс накопления осадков на дне топливных цистерн и нарушается режим горения топлива. Неравномерное распределение воды в массе топлива (послойно или отдельными гнездами) может привести к пульсации факела, затуханию форсунок и к взрывам в топке. [c.257]

Некоторые отличия расчетного и фактического расходов также связаны с тем, что снимки распределения нефти и воды охватывают только 65% всей модели, и остальные 35% модели могли при сохранении тенденций повлиять на конкретные значения расхода. [c.24]

В 1947 г. Румфорд [95] опубликовал данные, полученные на вертикальном трубчатом испарителе, обогреваемом движущейся в кольцевом зазоре водой. Внутренний диаметр трубы испарителя 12,7 мм, длина 2,8 м.. Распределение температур пароводяной смеси по длине определялось с помощью длинной термопары, передвигающейся по оси трубы. В работе измерялись температура кипящей жидкости и термическое сопротивление стенки трубы, что дало возможность определить коэффициенты теплоотдачи. Опыты проводились на дистиллированной воде при абсолютном давлении 100 мм рт. ст. и расходах до 40 кг час. Весовое паросодержание доходило до 82,4%. Тепловые потоки на участке кипения изменялись в пределах 1,49-10 —1,9-10 ккал/м" -час. На основе данных Брукса и Бэджера [15] (считавших, что кипение начинается при максимальной температуре жидкости) Румфорд рассчитал коэффициент теплоотдачи к кипящей воде. Полученные коэффициенты после перехода к режиму кипения резко возрастали по длине трубы и достигали нереальных значений. Поэтому автор пришел к выводу, что большое количество тепла, требуемое для парообразования, передается также в нижней части трубы, где температура жидкости еще возрастает. В последние годы установлено, что при поверхностном кипении поток может содержать определенное количество пара. Это, вероятно, объясняет предположение автора. [c.70]

Исследование вопросов регулирования расходов и давлений, а также учета температур транспортируемой среды в задачах расчета гидравлических режимов ТПС с переходом к разработке исходных положений ТГЦ с переменными и распределенными параметрами. Формулировка проблемы идентификации ТПС и разработка метода математического расходомера . Создание автоматизированных систем программ для многовариантных гидравлических расчетов ТПС. Разработка методик избыточных проектных схем и расчета надежности и резервирования ТПС. Приложения к системам тепло-, водо- и газоснабжения (1967-1973 гг.). [c.259]

В нефтеловушках необходимо следить за равномерностью распределения воды между секциями, не допуская превышения расчетных расходов. Сбор всплывших нефтепродуктов осуществлять 1—2 раза в смену с одновременным сгребанием осадка с помощью скребкового механизма. Продолжительность сбора не должна превышать 1 ч. В случае аварийной остановки скребкового механизма на продолжительное время включение его вновь в работу должно осуществляться только после освобождения нефтеловушки от осадка во избежание поломки скребков и обрыва цепи. В этих случаях, а также при отсутствии скребковых механизмов у нефтеловушек сооружение от осадка освобождается с помощью передвижных шламовых насосов с разрыхлением отложений брандспойтами. [c.236]

В любом створе j Е J дерева T J,S), описывающего структуру ВХС, величины Qj и Wj (здесь и далее, для простоты обозначений, индекс р расчетной обеспеченности опускается) определяются боковой приточностью, гидравлическими и морфометрическими характеристиками русла, поймы и собственно водохранилища, а также режимами сбросов (выходными гидрографами) из водохранилищ, лежащих непосредственно выше -го на речной сети. При детальном расчете трансформации стока паводка системой водохранилищ необходимо принимать во внимание сглаживание паводковой волны по мере продвижения по участку реки, ее запаздывание в нижележащие створы и суперпозицию сбросных расходов из вышележащих водохранилищ с боковой приточностью, распределенной по участку. Степень детальности таких расчетов зависит от значимости объекта и его местных особенностей, но главную роль играет детальность прочей информации в рамках решаемой задачи. Па практике соответствующие вычисления подразумевают рассмотрение потока воды в реке либо как неустановившегося, либо приближенно как неравномерного плавно изменяющегося установившегося. По отношению к рассматриваемой оценочной модели такие вычисления могут рассматриваться как имитационный эксперимент, осуществляемый после решения задачи оптимизации для верификации полученного решения. Теоретически (а при использовании достаточно мощных компьютеров, и практически) возможно погрузить подобные расчеты внутрь рассматриваемой схемы оптимизации. Однако это нецелесообразно по технологическим соображениям, поскольку все остальные упрощающие предположения, примененные в задаче, приводят к большей погрешности в определении значений искомых параметров. Здесь решающую роль играет не абсолютно точное численное значение той или иной результирующей величины, а правильность сравнения вариантов с выбором оптимального, исходя из ранее сформулированного принципа запаса надежности для всей рассматриваемой проблемы. Поэтому в рамках рассматриваемой задачи принимается специальная редукционная гипотеза. Для ее формулировки введем дополнительные понятия. [c.413]

В общем балансе потребления тепловой энергии НПЗ весьма важным является рациональное использование (первичное и вторичное) источников этой энергии, их распределение по потребителям и возможности экономии. Водяной пар расходуется в основном в процессах фракционирования на снижение парциального давления углеводородов, на привод паровых насосов и турбин, на распыление котельного топлива в паровых форсунках трубчатых печей, а также на обогрев кипятильников, подогрев небольших потоков и отопление заводских помещений. При повторном использовании отработанного пара, например, вначале для привода насоса, а затем для отопления, получения горячей воды или холода, его расход снижается. Возврат на ТЭЦ парового конденсата уменьшает расход тепловой энергии на собственные нужды. При хорошо организованном сборе конденсата (до 50% и более от потребляемого водяного пара) экономия тепла и топлива на ТЭЦ может составить 4—6% (0,015 т у, т. на 1 т конденсата). Значительную экономию пара на НПЗ можно получить, заменив паровой привод на электрический. [c.92]

С этой же целью были исследованы аэротенки, работающие по схеме 3. При достаточно равномерном распределении сточных вод между отдельными впусками датчик может быть установлен между двумя любыми впусками в 2/3 расстояния от первого по ходу потока иловой смеси. При неравномерном распределении сточных вод датчик следует устанавливать после наиболее нагруженного впуска, также в 2/3 расстояния между соседними впусками. Менее предпочтительна установка датчика на расстоянии нескольких метров после последнего (по ходу иловой смеси) впуска. Подобная схема целесообразна лишь в случае резких суточных колебаний расхода сточной воды, а также при наличии в сточной воде большого количества токсичных (для активного ила) веществ.. [c.161]

Плотность потока испарения / си (л ) с внешней поверхности пленки зависит от температуры этой поверхности, связанной с локальной температурой стенки и распределением температуры по толщине пленки, а также от гидродинамических н диффузионных условий в газовой среде,-куда направлен поток испарения. Учитывая низкий температурный уровень рассматриваемого процесса, можно пренебречь потоком пспарения. Тогда массовый расход воды в пленке будет определяться только величиной х). При этом справедливы следующие соотношения [c.186]

Следует учитывать также, что по сравнению с трубчатыми и листовыми оросителями решетчатые конструкции требуют меньшего количества материала на изготовление. Они допускают и большую неравномерность распределения воды по верху оросителя, которая, как правило, имеет место в практических условиях эксплуатации градирен, поскольку поток воды при движении сверху вниз в их объемной решетчатой структуре имеет возможность свободного перераспределения. При этом поверхность охлаждения, состоящая из пленок, стекающих по перемычкам решеток, и капель, срывающихся с них и падающих вниз при многократном дроблении, непрерывно обновляется и турбулизируется потоком воздуха, что интенсифицирует процесс испаре ния (охлаждения) воды. Трубчатые оросители, как и листовые, при высоте 0,7-1,5 м требуют равномерного распределения воды в градирне, поскольку возможность ее перераспределения в объеме имеется только в пространстве между трубами и листами. В трубах, занимающих около 50% активного объема градирни, возможность такого перераспределения отсутствует. При расходе воды, например 10 400мЗ/ч, для градирни площадью 1520 м при равномерном орошении на площадь, занимаемую каждой трубкой ф 44-63 мм, должно попасть 0,01-0,02 м /ч воды. При несоблюдении этого условия некоторая часть активного объема трубчатого оросителя может вообще не участвовать в процессе охлаждения воды. Целесообразно блоки трубчатых оросителей изготавливать малой высоты (250-300 мм) и устанавливать в градирне с разрывами в вертикальной плоскости. [c.176]

Работу осветлителей нарушают пузыри газов, прорывающиеся через взвешенный слой, и колебания температуры. Восходящие струи воды увлекают за собой часть хлопьев, в результате чего увеличивается вынос взвеси в водосборные желоба. Поэтому вода после смешения с реагентом обязательно поступает в воздухоотделитель для освобождения от пузырей воздуха, выделяющихся при нагревании воды в помещении очистных сооружений (зимой) или в результате реакций, протекающих при введении в сточную воду реагентов. Допускаются колебания температуры не более чем 1 град/ч. Поскольку относительное расширение осадка в восходящем потоке жидкости зависит от скорости потока, от скорости воды зависит и уровень взвешенного слоя, а также равномерное распределение его плотности. При эксплуатации осветлителей не допускаются колебания расхода воды более чем на 107о в час. Все изменения скорости воды в осветлителе должны происходить плавно. Резкие колебания скорости, даже незначительные, нарушают работу сооружения. [c.47]

Двигатель, соединенный с электромотором, сохранял постоянное число оборотов (900 об/мин) при следующем режиме работы температура воздуха, поступающего в цилиндр, 65° С, температура охлаждающей воды — 100° С, расход топлива за 30 сек — 10 мл, угол опережения впрыска топлива, в градусах поворота коленчатого вала, постоянный (13°). В качестве объектов исследования были выбраны топлива ТС-1, ДС, ДЛ, ЛКГ, ЗМ, цетан и топливо ЦИА. Последнее топливо представляло собой циклановоизоалкановую фракцию (200—300° С), полученную из керосина путем его сернокислотной и карбамид-ной обработки для удаления ароматических и н-алкановых углеводородов. Результаты исследования углеводородного состава исходных топлив, а также данные по распределению кислорода и содержанию непредельных в конденсате даны в табл. 78 и 79. [c.124]

Рассмотрите требования, предъявляемые к организации списка 5Ы при приближенном и полном моделировании. В качестве переменных, характеризующих процессы обработки питательной и сбросной воды, можно использовать суточный общий объемный расход воды, суточный и часовой средние минимальные и максимальные объемные расходы воды, весовые количества (мг/л воды) следующих примесей всех взвешенных твердых частиц, твердых частиц органического углерода, частиц углерода неорганического происхождения, частиц органического азота, частиц органического фосфора, частиц связанных веществ, растворенного органического углерода, растворенного неорганического углерода, частиц, способных поглощать кислород, летучих взвешенных твердых частиц, растворенных фосфористых соединений, растворенных связанных веществ, растворенных веществ, способных поглощать кислород, а также щелочность, концентрации тяжелых металлов, пестицидов, Рйш чцых палочек и распределение частиц по размерам, [c.114]

Сущность централизованного регулирования в данном случае заключается в том, что рассол и вода из общих коллекторов распределяются по ваннам серии в зависимости от общей токовой нагрузки. Указанный способ вызывает возражения прежде всего с точки зрения равномерности распределения потоков по всем ваннам серии. Эта равномерность нарушается в результате потерь напора при протекании рассола и воды через разветвленные трубопроводы, а также в результате остановки отдельных ванн, расположенных в различных местах серии. Но даже если предположить, что при помощи соответствующих технических решений удалось бы добиться равномерного распределения рассола и воды по всем ваннам серии, то и тогда недостатком централизованного распределения явилось бы то обстоятельство, что потребность в рассоле на отдельных ваннах из-за повышенной рабочей температуры была бы выше того количества, которое соответствует определенной силе тока электролиза. Отсюда следует, что централизованное распределение рассола в принципе не может обеспечить оптимальных температурных условий по отдельным ваннам серии. Регулирование по этому принципу в лучшем случае даст те же результаты, которые имеют место в настоящее время при ручном регулировании. Централизованное распределение воды по разлагателям серии также не может обеспечить необходимую точность концентрации каустика в связи с тем, что различные температурные условия в ваннах приводят к различным значениям выхода по току. В результате однозначная связь ток — количество натрия, поступающего в разлагатель, нарушается, и для того, чтобы поддерживать постоянную по всем разлагателям концентрацию каустика необходимо в определенных пределах корректировать соотношение ток — расход воды. Такую коррекцию по ваннам возможно в принципе осуществить только при наличии обратной связи по регулируемому параметру (по концентрации каустика). Централизованная же система является системой разомкнутой. Не менее существенным недостатком централизованного питания разлагателей водой по токовой нагрузке является также значительное запаздывание по каналу ток — концентрация каустика на выходе из разлагателя. Величина этого запаздывания составляет 35— 40 мин. [c.124]

Однако мелкозернистый распределительный слой быстро заиливается нераство-ренными частицами, приносимыми со сточными водами, и перестает пропускать воду. Фильтр приходится выключать из работы и перешты-ковывать верхний слой загрузки. В силу этого, расчетную площадь фильтров приходится увеличивать по крайней мере на 25% соответственно увеличивается стоимость устройства биологических фил .тpoв увеличиваются также расходы на эксплоатацию, т. е. на перештыковку фильтров и промывку верхнего распределительного слоя. Поэтому в настоящее время такое распределение в новых установках не находит применения. [c.179]

Бажность (значение) разумного предварительного распределения расходов воды по участкам кольцевой сети при заданной ее конфигурации и заданных узловых притоках и отборах исключительно велика. Также велики и трудности правильного решения этой задачи. [c.110]

Однако одного геометрического подобия сети и модели еще недостаточно. Необходимо также, чтобы распределение токов по линиям электромодели соответствовало р1аопределению расходов воды по линиям сети. Если такое соответствие будет достигнуто, то действительно окажется возможным, умножив замеренную силу тока на определенный масштабный коэффициент, получить расход воды по данной линии сети. [c.7]

Следует отметить, что при написании уравнения баланса потерь напора мы исходили из квадратичной зависимости потерь напора от расхода. Выше указывалось, что степень этой зависимости при гидравлическом расчете водопроводной сети прини-хмается в пределах от 1,75 до 2,0. Поэтому степень уравнений баланса потерь напора может также находиться в этих пределах. Таким образом, уравнения баланса потерь напора и уравнения баланса падений напряжений оказываются уравнениями различных степеней. Это означает, что в общем случае токи в соответствии с уравнениями баланса падения напряжения будут распределяться по линиям электросхемы иначе, чем расходы воды по линиям сети, хотя бы мы и добились пропорциональности токов в сбросах расходам воды в соответствующих узлах сети. Лищь в некоторых частных случаях распределение токов по линиям электросхемы будет соответствовать распределению расходов воды по линиям сети. При этом различие в распределении токов и расходов воды, находясь в зависимости от соотношения сонро-тивлени линий и распределения узловых расходов, не может быть учтено каким-либо коэффициентом, одинаковым для всех линий сети. Отыскание же значения этого коэффициента для каждой линии сети представляет не менее сложную задачу, чем сам гидравлический расчет сети. [c.10]

Много работ выполнено по совершенствованию системы подачи воды на кокс. Установлено, что более равномерное распределение орошающего дождя сокращает время т)1иения. Например, на JMaгнитoгop t oм металлурги-ческо.м ко.мбинате (МЛЖ) в результате совершенствования системы орошения время тушения было уменьшено от 100 до 75—80 с, а расход воды на тонну охлажденного кок са — от 4,2 до 3,36 м т [7]. Повышение производительности насосов также обеспечивает некоторое снижение времени охлаждения. Так, при одинаковом устройстве оросительной системы увеличение интенс1шностл подачи [c.12]

При наличии в жидкости твердых частиц распределение скоростей потока по высоте несколько изменяется. В ннж11ей части потока, где скорости меньше, концентрация частиц увеличивается, что приводит к торможению ими жидкости. Поэтому при постоянных расходе и толщине потока скорость пульпы в верхней части потока больше, а в нижней меньше скорости чистой воды. Распределение продольных скоростей в основной части потока подчиняется логарифмическому закону вида (1.19). Однако коэффициенты А В зависят от концентрации и крупности частиц, а также от глубины потока и укло 1а дна [37]. [c.11]

Режимы газопотребления отдельных групп потребителей и различных направлений использования газа имеют свои особенности. Для бытового газопотребления характерно наличие спада нагрузки, утреннего и вечернего пиков. Распределение расходов по дням недели также неравномерно. Наибольшие суточные расходы газа приходятся обычно на субботние дни. Сезонные колебания расходов газа связаны с изменением температуры воды, идущей на приготовление пищи, санитарно-гигие-нические и хозяйственные нужды, и с изменением соотношения горячей и холодной пищи летом и зимой. На режим бытового потребления существенно влияет состав населения, взаимное расположение мест работы и жилища, трудовой режим основных предприятий (сменность, обеденные перерывы п т. д.). [c.186]

Методы осаждения позволяют изменять в широких пределах уд. пов-сть и пористость получаемых К. Недостаток методов осаждения для пром. применения - большой расход реактивов, значительные объемы сточных вод. Поэтому К. часто получают непосредств. разложением твердых солей-чаще всего нитратов, карбонатов, оксалатов и т.д., при нагр. к-рых образуются твердый оксид, Oj, Н О и оксиды азота последние из-за токсичности приходится улавливать. Для получения хромоксидных К. используют также разложение аммониевых солей, напр, хромата и бихромата аммония. Метод разложения твердых солей редко применяют для получения сложных оксидных систем вследствие разл. т-р разложения солей разных металлов, что не позволяет получать равномерно распределенные смеси оксидов. [c.339]

Вертикальные отстойники применяются при расходе сточной воды не более 50 тыс. в сутки. Эти отстойники выполняются цилиндрическими с коническим днищем, но могут сооружаться также призматические отстойники с пирамидальным днищем, квадратные в плане. Конструктивные размеры отстойников (рис. 8) принимаются следующие диаметр цилиндрических или сторона квадрата призматических отстойников — 4ч-9л высота отстойной части — 2,7 - 3,8 м, а для вторичных отстойников— не менее 1,5. и высота центральной трубы равна высоте отстойной части диаметр центральной трубы — из условия движения в ней сточной воды со скоростью не более 30 тм1сек наклон стенок днища к горизонту не менее 50°. Для более равномерного распределения отстаиваемой воды по площади отстойника в нижней части центральной трубы устраивается раструб и отражательный щит. Диаметр и высота раструба принимаются равными 1,35 диаметра центральной трубы, диаметр отражательного щита — 1,3 диаметра раструба, угол наклона поверхности отражательного щита к горизонту — 17°, расстояние между низом отражательного щита и слоем осадка — 0,3 м. Скорость отстаиваемой [c.37]

Основным принципом работы термохимических отстойных аппаратов является подогрев эмульсии, что уменьшает вязкость нефти и тем самым увеличивает скорость осаждения капель воды. Добавление в эмульсию химических реагентов — деэмульгаторов способствует дестабилизации эмульсии и увеличению скорости коалесценции капель. Термохимические отстойники по конструкции мало чем отличаются от гравитационных газовых сепараторов. Отстойники отличаются друг от друга геометрией емкости, конструкцией вводных и выводных устройств, а также некоторыми особенностями организации гидродинамического режима внутри отстойника. В настоящее время применяют в основном горизонтальные отстойные аппараты с отношением длины к диаметру, равным примерно шести. Отличительной особенностью отстойников является использование специальных устройств ввода и вывода эмульсии, называемых маточниками, предназначение которых состоит в равномерном распределении эмульсии по сечению аппарата. Распределители для ввода эмульсии в аппараты могут различаться. Это отличие зависит от того, подается эмульсия под слой дренажной воды или прямо в нефтяную фазу. Если водопефтяная эмульсия подается под слой дренажной воды, которая собирается в нижней части аппарата, то для ускорения разрушения струек нефти с каплями воды, вытекающих из отверстий трубчатого маточника, отверстия в маточниках делают в нижней или боковой части. Для равномерного распределения эмульсии по сечению аппарата трубчатые маточники устанавливают по высоте аппарата. Такое расположение пе всегда удобно. Другим устройством является маточник в виде короба, открытого снизу, с отверстиями в верхней части. Эти короба устанавливают па некотором расстоянии друг от друга на двух распределительных трубах, отверстия в которых находятся прямо под коробами. В коробах происходит самопроизвольное разделение нефти и воды. Нефть вытекает сверху из отверстий короба, а вода остается в нижней части. При подаче эмульсии в слой нефти используют трубчатые маточники с отверстиями в верхней части. При этом возникает проблема распределения отверстий по длине трубы для обеспечения равномерного расхода жидкости. Неравномерный расход приводит к нежелательному перемешиванию эмульсии в аппарате. [c.30]

Для обеспечения эксплуатации станции в ее составе должны предусматриваться устройства для равномерного распределения воды между отдельными сооружениями (распределительные колодцы), для измерения расходов, выключения, опорожнения, промывки сооружений и трубопроводов, а также для аварийного приема (сброса) сточной жидкости. Обслуживающие станцию объекты (котельная, мастерская, управление) на площадке очистиых сооружений обычно не устраиваются. Их функции возлагаются на соответствующие службы нефтебазы. [c.232]

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А 1,2) и В 1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия Си/) — по рысканию, а совместный впрыск А и или Лг и В —по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-113 (рис. 123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками [c.209]

Х-1. Определить размеры аппарата с мешалкой и отражательными перегородками, предназначенного для непрерывной экстракции диэтиламина из разбавленных растворов в керосине (мол. вес 180) водой при температуре 25° С. Суммарная производительность 0,850 м ч при объемном соотношении воды к керосину, равном 5 1. Время пребывания должно составлять 15 сек. Высота аппарата равна его диаметру. Перемешивание осуществляется пло-сколоиастной турбинной мешалкой с шестью лопастями диаметром, равным 7"/3, ири числе оборотов, достаточном для поддержания соотношения фаз в аппарате, равном 5 1. Физические свойства фаз следующие вязкость раствора в керосине 2,5 спз (2,5-10 н-сек/м-)-, плотность 900 кг, м вязкость водного раствора 0,89 спз (0,89-10 н-сек/м )] плотность 997 кг/м -, межфазовое натяжение 25-10 н/м. Коэффициент распределения (концентрация в воде/концентрация в керосине) равен 0,3. Определить также эффективность ступени и расход энергии на перемешивание. Ответ f = 0,356 м Р = 36 вт EmD=Em Е= 1. [c.680]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология