Предельный выход

Д е г и д р о генизация боковой цепи. Примером этой реакции может служить конверсия этилбензола, получаемого при алкилировании бензола этиленом, до стирола. Реакция протекает в интервале температур от 650 до 700° С или при более низких температурах, а случае применения соответствующих катализаторов. Так, Облад и др. [30] нашли, что в контакте с окисью хрома реакция проходит при 480° С. Во время мировой войны стирол, используемый для получения синтетического каучука, производился главным образом посредством процесса Доу [16] с использованием в качестве катализатора промотиро-ванной карбонатом калия и стабилизированной окисью меди, окиси железа, нанесенной на окись магния. Температура устанавливалась в интервале от 600 до 660° С. Для удаления отложившегося на катализаторе углерода использовался пар в количестве до 2,6 кг на килограмм этилбензола. Реакции дегидрогенизации также способствовало применение бензола в качестве разбавителя или низких давлений. Выходы продукта доходили до 35% за проход, а предельные выходы — порядка 90%. Время действия катализатора — год или больше. [c.107]

Катализатор Филлипс Ко приготовлялся из боксита, пропитанного 5%-ным раствором гидроокиси бария, активность его, как предполагается, связана с каталитическими свойствами содержащегося в боксите железа. В связи с тем, что при использовании этого катализатора предельные выходы бутадиена не превышали 50—37%, он был заменен описанным ниже промотированным катализатором из окиси железа. [c.202]

Детальное изучение изомеризации н-пентана на окиси молибдена, нанесенной на окись алюминия, показало [15], что можно получить предельные выходы изопентана в 80—95 % при превращении н-пентана на 40—55% за один проход. Типичные условия реакции 460°, 35 а г, постоянная объемная скорость жидкости 1,3 и молярное отношение водород пентан от 0,3 до 0,8. Отношение водорода к углеводороду имела решающее влияние на изомеризацию, так как и степень превращения и предельный выход резко уменьшались, если это отношение выходила из пределов критической области в ту или иную сторону. [c.40]

Немецкая фирма Фарбениндустри дегидрогенизацию бутана в бутилен проводит непрерывно на установках с движущимся слоем катализатора. Конверсия бутана в бутилен за один проход составляет 20—25% с предельными выходами 85%. В процессе используется катализатор, содержащий 8% СгаОз и 1—2% КаО на алюминиевой основе. Регенерация его осуществляется на отдельной установке. Расход катализатора на таких установках выше, чем на установках с неподвижным катализатором, и составляет около 20 кг на 1 т получаемого бутилена. [c.69]

За счет гидроочистки сырья и циркулирующих газойлей выход бензина при ККФ можно довести до 78% (об.). Предполагают, что теоретически достижимый предельный выход бензина при ККФ составляет 85% (об.). Сле- [c.104]

Теоретический (предельный) выход продуктов из различных углеводородов составляет [c.15]

Предельный выход водороде определяется по формуле Чп т 4- 8 Н2 ап п 12+в (1.12) [c.15]

Предельный выход водорода при кислородной конверсии составляет [c.18]

Количество образующегося на катализаторе кокса имеет некоторый предел, зависящий от свойств катализатора, сырья и температуры крекинга [106, ПО]. Для цеолитсодержащих катализаторов по сравнению с аморфными обычно предельный выход кокса меньше. Вместе с тем пористая структура цеолитов способствует отложению кокса, выход которого возрастает по мере увеличения кинетического размера входных окон в полость [107]. На рис. 4.41 представлена кривая зависимости выхода кокса (на превращенное сырье) от избирательности цеолита в превращении [c.145]

Из рис. 99 видно, что остановка реакции происходит достаточно резко и величина предельного выхода кислот уменьшается с возрастанием начальной концентрации перманганата калия, т. е. пропорционально увеличению скорости обрыва цепей. [c.345]

В случае системы последовательно-параллельных реакций (схема У.27) относительную реакционную способность соединений А, Рх, Р. н т. д. также можно оценить, проводя реакцию при недостатке вещества В и сопоставляя предельные выходы промежуточных и конечных продуктов. Так, величина может быть найдена из уравнения (V 59), если положить в нем (А - [А1 , [Рх] Рхи [c.207]

В сложных реакциях предельный выход (при / = оо) целевого конечного продукта превращения ( р) > может оказаться меньше единицы, даже если все стадии процесса необратимы, из-за параллельно протекающих побочных реакций с расходованием лимитирующего компонента. Если же целевым является промежуточное соединение, то его концентрация в реакционной смеси может проходить через максимум. В этом случае представляет интерес определить время / max, При котором достигается эта максимальная концентрация, и максимальный выход промежуточного соединения (Ср)тах. Все эти величины находят с ПОМОЩЬЮ функций (V.21). Предельный выход, очевидно, определится как значение Ср при t =- оо [c.236]

Чаще всего в кинетике сложных реакций при решении обратной задачи имеЮт дело именно с этими двумя типами экспериментальных данных. Однако в некоторых специальных случаях для решения обратной задачи пользуются и другими величинами, характеризующими процесс. Так, при решении обратной задачи для системы Последовательных реакций можно использовать максимальный выход промежуточного соединения (t,,)n,ax и время достижения максимального выхода /max- При решении обратной задачи для параллельных реакций в ряде случаев полезной величиной оказывается предельный выход продуктов реакции (Св)оэ- Примеры использования этих величин приведены в следующих параграфах. [c.237]

Для схемы (У.50) превращение А в не является количественным даже при избытке А. Предельный выход В можно определить из (У.73), приняв в ней [А] = О, так как из-за независимого от Ах параллельного расходования А его концентрация стремится к нулю при I - оо. Величина [А о определится из трансцендентного уравнения [c.261]

В реакции, протекающей по схеме ( /.48), имеется два независимых компонента. Если получены кинетические кривые по А и В1 (или, что эквивалентно, для А и Вз), то по кинетической кривой расходования А с помощью (У.52) находят сумму констант скорости стадий + к . Из предельного выхода В1, [c.267]

Из эксперимента определяют зависимость [А ] ( ), или, что эквивалентно, [В ] 1). В этом случае целесообразно довести реакцию до конца, т. е. до полного израсходования А1, и найти предельный выход В , ( 1)<х). Из него по (У.77) находят отношение констант к /к . Зная к /к , можно найти к , вычислив значение интеграла в правой части ( /.74) для разных значений [А ], отвечающих определенным моментам времени 1. Значение к, вычисляют по известным к к-х и к . [c.268]

В качестве предельных "выходов приняты [c.77]

В настояш,ее время наибольшее распространение в мировой нефтехимии получил процесс термического пиролиза прямогонного бензина с водяным паром в трубчатых печах, достигший практически предельных выходов целевой продукции. Этому способствовало непрерывное совершенствование основных [c.6]

В мировой нефтепереработке преобладают технологические процессы, основанные на удалении из нефтяных остатков избытка углерода и перераспределении содержащегося в исходной нефти водорода. Расчеты по балансам водорода показывают, что для производства моторных топлив теоретически потребуется удалить из усредненной нефти 5,3% стопроцентного углерода или 5,5% углерода в виде нефтяного кокса, кокса на катализаторе, адсорбенте или контакте. Таким образом, предельный выход моторных топлив из усредненной нефти составит -93 %. [c.636]

И предельный выход маточника [c.76]

Значения обоих выражений при увеличении К возрастают, стремясь к предельному выходу, равному единице, т. е. 100%. Однако в случае непрерывного процесса заметный выход обеспечивается уже при сравнительно небольших значениях К, тогда как в периодическом процессе практически приемлемый выход может быть обеспечен только при больших значениях К. [c.61]

Определив предел сбраживания, рассчитывают предельный выход газа по формуле [c.196]

Предельные Выход случаи теории мономера цепной деполимеризации [c.165]

Настоящая работа посвящена изучению механизма окисления циклогексанола и вопросу максимальных концентраций и предельных выходов циклогексанола и перекиси водорода в реакции окисления. [c.201]

Это уравнение представлено графически на рис. 2. Выход крекинг-бензина из различного исходного сырья — дистиллятного и остаточного, крекированного и прямогонного, в самых различных условиях процессов рассчитывается со средней ошибкой до 3%. Уравнение мон но также использовать, слегка изменив его, для расчета выходов бензина в процессе крекинга до кокса (крекинг без получения крекинг-остатков). То обстоятельство, что выходы крекинг-бензина могут быть выражены просто в виде разницы между содержанием водорода в исходном сырье и крекинг-остатке, объясняет, почему оказалось возможным представить выходы бензина как функцию плотности (в °АР1) исходного сырья и крекинг-остатка. Содержание водорода с достаточной точностью выражается через плотность (в °АР1) нефтепродуктов. Отсюда, получая из данного исходного сырья мазуты с одинаковой плотностью, находим, что предельный выход крекинг-бензива лишь в малой степени зависит от других рабочих условий и сохраняется, в основном, неизменным для всех крекинг- [c.35]

В проточных системах нри атмосферном давлении конверсия бензола до бифенила составляет до 2,5% за проход при 550° С, 4,5% нри 650° С и от 10 до 30% (в зависимости от условий) при 750° С с предельным выходом рециркулирующего продукта до 82% и высших продуктов конденсации до 18%, включая кокс и потери. При температурах выше 750 С достигаются более высокие выходы бифенила за один проход, но из-за усиления конденсации увеличиваются потери, что тем самым уменьшает предельный выход бифенила. Производство бифенила необходимо в связи с его использованием в качестве теплоносителя (доутерм), скрытая теплота испарения которого достигает 80% от этой величины для водяного пара в аналогичных условиях. При этом обычно для получения продукта с более низкой температурой плавления добавляется дифениловый эфир. [c.94]

Уэбб и Корсон [46] получали стирол при термическом процессе в интервале температур от 700 до 800° С с предельными выходами порядка 60%. Распределение продуктов пиролиза при различном времени контакта приводится в табл. 6. [c.107]

Катализатор Стандард Ойл Дэвэлоимент Компани , известный под названием катализатор 1707 , имеет следующий состав 72,4 М 0 — 18,4 ГоаО., —4,6 СиО —4,6 КдО [37 . В лабораторных опытах с этим катализатором из чистых и-бутепов были получены предельные выходы бутадиена порядка 85% при 20%-ной конверсии и 72% при 40%-ной конверсии. Одиако во время заводских опытов с менее чистым бутеновым сырьем была достигнута более низкая избирательность (от 70 до 80% при конверсии 20—25%). Активным дегидрирующим компонентом катализатора является железо. Предполагается, что медь в какой-то мере также способствует повышению активности катализатора и служит также стабилизатором. Калий, присутствующий, по-видимому, в виде КаСОд, является промотором и способствует взаимодействию отложившегося кокса с паром. Применение в качестве промотора гидроокиси калия является большим достижением, так как по своему промотирующему де -ствию она намного превосходит гидроокиси натрия, лития, кальция и других металлов, ранее использовавшихся в катализаторах. Сравнимых результатов можно достичь только путем применения очень дорогих рубидиевых и цезиевых промоторов. Во время работы катализатора содержание промотора снижается, однако количество его можно восполнить подачей с сырьем или водяным паром раствора К СОд. В настоящее время в литературе описаны многочисленные модификации катализатора 1707 [37]. Лабораторные опыты показывают, что вместо железа в катализаторе могут быть использованы марганец или кобальт, а вместо -окиси магния — окиси цинка, бериллия или циркония. Окись цинка, [c.202]

Совсем недавно были запатентованы процессы, которые требуют добавок окиси или двуокиси азота в количестве нескольких десятых процента и дают предельные выходы формальдегида 45% и выше от рас-ходованного метана [40, 41, 59]. Часто указывается на применение некоторых типов поверхностей, как например, кварцевых или покрытых новосстанавливаомыми окислами металлов в сочетании с гомогенным катализом. [c.324]

Из уравнений (1.6) и (1.6 ) молшо вывести ряд вааных величин, которые представлены в табл.1. Теоретический (предельный) выход метана из различных углеводородов определяется по формуле [c.14]

Максимальное значение концентрации асфальтенов и соответствующая её достижению глубина карбонизации зависят от природы ДКО и условий их термообработки (рис.5.3 и 5.4). Энергия активации накопления асфальтенов составляет 85 и 184 кДж/моль, а а-фракцин - 102 и 260 кДжУмоль для сернистого и малосернистого ДКО соответственно на участке слева от максимума концентрации асфальтенов, что указывает на существенно более высокую реакционную способность сернистого остатка. В случае малосернистого ДКО при Т <420°С время установления МК.А значительно больше 6ч, а при 440°С составляет З...4,5ч. Для сернистого остатка эти температуры на 20°С ниже. Повышение давления снижает МКА и увеличивает время её достижения. В зависимости от природы остатков, температуры и давления МКА составляет 40...70% и достигается в КМ, содержащих 12...25% а-фракции, которая появляется в КМ при существенно меньших концентрациях асфальтенов (2,9 и 18% для малосернистого и сернистого остатков соответственно), возрастающих с повышением ароматичности остатков. Механическое перемешивание КМ способствует более быстрому достижению предельного выхода дистиллята и увеличению вклада неизотермической стадии нагрева в формирование состава и структуры КМ. При Т, . 2450°С механическое перемешивание по влиянию на выход КМ эквивалентно повышению температуры на 30...50°С. При температурах выше 470°С влияние механического перемешивания на выход КМ незначительно. На изотермической стадии механическое перемешивание влияет на состав и структуру КМ и в меньшей степени на её выход. Зависимость концентрации асфальтенов в КМ от степени превращения ДКО при карбонизации с механическим перемешиванием обнаруживает два максимума [218]. Первый максимум наблюдается на неизотермической стадии как результат физического концентрирования асфальтенов и образования их из наиболее реакционноспособной части мальтенов, второй - на изотермической стадии как результат образования асфальтенов из малореакционно-способных компонентов смол и ПЦА-углеводородов. В области второго [c.155]

Отношение констант скорости стадий = 1,84. Требуется найти максимальный выход диброманилина и соотношение [Вг2]о/[ВгСеН4К На](,, при котором предельный выход диброманилина будет равен максимальному. [c.265]

В качестве примера определения отношения констант скорости в последовательно-параллельных реакциях можно привести рассмотренную выше реакцию бромирования га-бромапилпна. В эксперименте, проведенном с соотношением брома (А) и га-броманил[1на (А,) [A],,/[/ j] = 1,25, предельный выход трибром-анилпна (В) в расчете на броманилин составил = 0,518. Поскольку бром взят в недостатке, то в конце реакции (А] = 0. Поскольку, согласно (V.80), [c.271]

По мере уменьшения концентрации хлората в электролите за счет его окисления выход по току медленно снижается, а расход платины несколько возрастает до достижения предельной концентрации хлората (около 50 г/л). При снижении концентрации хлоратд ниже предельной выход по току резко снижается, а расход платины сильно возрастает. [c.438]

Для получения отдельных представителей 3,4-дигидрохиназолинов обычна наиболее удобны два метода. Один из них состоит в превращении соответствующего 4-хиназолона (полученного из антраниловой кислоты) в 4-хлорхиназолин с последующим каталитическим или химическим восстановлением его в 3,4-дигидрохиназолин. Предельный выход 8-амино-3,4-дигидрохиназолина (из 3-нит-роантраниловой кислоты) при применении этого метода [составлял 40% [5]. [c.302]

Нефтехимический потенциал промышленно развитых стран определяется объемами производства низших олефинов — этилена и пропилена. Вместе с ароматическими углеводородами, прежде всего бензолом, они формируют сырьевую основу промышленности органического синтеза. В настоящее время низшие олефины в мировой нефтехимической промышленности получают пиролизом газообразного и жидкого углеводородного сырья в печах трубчатого типа, который характеризуется практически предельными выходами целевых продуктов. Этому способствовали непрерывные усовершенствования процесса пиролиза, к основным из которых следует отнести создание и внедрение печей пиролиза с вертикально расположенным пирозмеевиком, что позволило осуществлять процесс в области малых времен контакта и высоких температур, а также включение в схемы печных блоков закалочно-испарительных аппаратов, обеспечивающих утилизацию тепла продуктов пиролиза с генерацией пара высокого давления, используемого для привода пирогазовых компрессоров [1]. Несмотря на существенное улучшение технико-экономических показателей процесса пиролиза в трубчатых печах, последний имеет ряд недостатков. Так, при переработке тяжелых нефтяных фракций ужесточение режима пиролиза обусловливает возрастание теплонапряженности поверхности реактора и требует использования более жаростойких материалов для изготовления пиролизных труб. [c.8]

Показано, что одинаково успешно протекает коксование как влажного битума (от процесса выделения горячей водой), так и необработанного битуминозного песка. Однако если не учитывать преимуществ, получаемых от совмещения процессов выделения нефти и ее крекинга, метод с псевдоожиженным слоем не всегда оптимален для проведения термического крекинга. Как и следовало ожидать, опыты показали, что выход бензина и кокса возрастает с увеличением глубины коксования. Предельный выход бензина достигает41 % и кокса — 49%. Схема установки крекинга определяется требуемыми выходами продуктов. Схема, обеспечивающая высокую гибкость в отношении регулирования выходов тех или иных продуктов при разработке битуминозных песков, может дать значительные экономические преимущества. [c.99]

Формальдегид Полиоксиметилен (I) BFg 0( 2Hg)2 в толуоле или бензоле, 30— 40° С. Предельный выход I возрастает в присутствии добавок 1,3-диоксолана [ИЗ] [c.114]

На рис. 6 представлена зависимость предельного выхода т) от параметров , характеризующих торможение реакции продуктом [Hin]. Незначительное увеличение е (повышение скорости молекулярного расходования гидроперекиси) также ведет к сильному снижению Лмакс- Применение какого-либо инициатора процесса окисления, обеспечивающего скорость зарождения цепей W (увеличение о), хотя и приводит к увеличению предельного выхода больше, чем при отсутствии торможения, принципиально решить вопрос, очевидно, не может, так как действенно лишь при условии [ROOH]. Практически трудно представить инициатор, действие которого сводилось бы лишь к увеличению скорости зарождения цепей, не приводя к различным вторичным процессам, часто отрицательно сказывающимся на ходе реакции. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология