Пэя метод определения профиля скоростей

Теоретическое исследование ламинарного течения газа и жидкости в горизонтальном канале включает определение профилей скорости в ламинарных пограничных слоях по обе стороны межфазной газожидкостной поверхности. Эта задача была решена с использованием приближений пленочного течения [76, 77], а также посредством приближений теории пограничного слоя [78] и с помощью приближенного метода для случаев заторможенной [79] и подвижной поверхности жидкости [80,81]. [c.39]

На рис. 11.24 показана зависимость относительного времени пребывания от величины . Видно, что на большей части длины экструзионного канала время пребывания близко к минимальному значению, и только вблизи стенки корпуса и у дна канала времена пребывания резко возрастают. Значение этого факта можно оценить, лишь рассчитав функцию распределения времен пребывания и определив долю объемного расхода на определенном участке экструзионного канала в течение времени, превышающего заданное время 1. Это легко сделать с помощью приведенного выше метода расчета профиля скоростей [42]. [c.409]

Для определения формы реагирующей молекулы требуются, как правило, кинетические измерения, хотя в отдельных случаях необходимую информацию дает характер влияния заместителей на реакционную способность. Основные методы установления формы реагирующей частицы следующие 1) определение профиля скорости реакции, т. е. построение графика изменения скорости в зависимости от кислотности среды 2) сопоставление реакционной способности соединения и заведомых образцов его катиона и аниона 3) установление характера влияния заместителей на скорость процесса. [c.181]

В работах [35—37] Хг определяли непосредственно из уравнения (IV. 15) при. Я/ = О путем графического дифференцирования профиля температур, причем в [36] газ нагревали при постоянном тепловом потоке по длине трубы. При таком. методе расчета незначительные неточности в измерении температур могут привести к заметным ошибкам в величине кг. В работе [35] метод несколько видоизменен с целью определения не только среднего по сечению, но и локального значения Хг лок = = ф(г). Эта величина является функцией флуктуации порозности и скорости в зернистом слое, использование переменного по радиусу значения Хг потребовало бы учета профиля скоростей и -весьма затруднило бы математическое описание процессов в зернистом слое без сушественной пользы для их понимания и реальной оценки. [c.115]

Изменение начальных и граничных условий позволяет использовать метод квазилинеаризации для решения различных расчетных задач. Например, определение профилей концентраций и величины орошения, вычисление составов и потоков в простых и сложных колоннах, расчет колонн со стриппингами и комплексов колонн и т. д. При этом основная сложность заключается в соответствующем согласовании числа уравнений и числа неизвестных, т. е. в обеспечении замкнутости системы. Как правило, скорость сходимости в зависимости. от постановки задачи меняется несущественно. [c.330]

Возможные причины перемешивания [99, 116] в промышленных аппаратах следующие неравномерность профиля скоростей потока возникновение противоположного основному потоку турбулентного переноса вещества перенос вещества в противоположном движению потока направления за счет молекулярной диффузии образование застойных зон байпасные и перекрестные токи в системе температурные градиенты и др. Теоретический расчет влияния каждого из этих эффектов на гидродинамику реального пОтока вызывает затруднения. Поэтому в последние годы большое внимание уделяется определению общего коэффициента перемешивания [77, 99, 258]. Основным экспериментальным методом исследования перемешивания является метод искусственного нарушения состава входного потока и исследование реакции системы на возмущение. Эти методы подробно описаны в ряде учебников и монографий [116, 118, 153]. [c.158]

При численных методах определения перепада давлений и профиля скоростей необходимо использовать метод итерации, повторяя расчет давления в каждом радиальном положении до тех пор, пока [c.528]

К методам структурно-механического анализа следует отнести также исследование распределения скоростей на поверхности дисперсных систем в приборе с вращающимся цилиндром, изучение профиля скоростей при течении среды в трубах, метод пластинок Толстого, определение полей и скоростей деформации в объеме рентгеновским просвечиванием и др. Изучая кинетику развития деформаций во времени при постоянных напряжениях в неразрушенных структурах и ход реологических кривых в области разрушения, можно получить все инвариантные структурно-механические и реологические константы дисперсных и высокомолекулярных систем. [c.21]

ДИФФУЗИОННЫХ ПЛАМЁН МЕТОД, используется для определения констант скорости быстрых бимолекулярных газофазных р-ций, отдельных стадий сложных р-ций, напр, параллельных би- и тримолекулярных р-ций с образованием конденсирующихся продуктов. Принцип метода заключается в определении профиля концентрации (см. Реакторы химические) либо одного из реагентов, вводимого из точечного источника в атмосферу второго реагента, либо продукта р-ции. При вьшолнении ряда условий сферич. зона р-ции достаточно точно описывается ур-ниями диффузии с учетом кинетики хим. р-ции, поэтому экспериментально найденный профиль концентрации позволяет вычислить константу скорости р-ции. Концентрации измеряют обычно методами оптич. спектроскопии или масс-спектроскопии. Д. п. м. имеет неск. модификаций, из к-рых наиб, простым и распространенным является термометрический вариант, основанный на подобии концентрационных и температурных полей в поле р-ции. Он позволяет вычислять константу скорости р-ции по результатам сравнительно точного определения температурного профиля в зоне р-ции при условии, что известен ее продукт. [c.102]

Однако при исследовании устойчивости бунзеновского пламени встречаются некоторые трудности. К ним относятся разбавление горючей смеси окружающей атмосферой и сильное расхождение потока вблизи нижнего края пламени, где условия являются важными при определении устойчивости пламени. Следовательно, в расчет пределов устойчивости обычным методом вносятся ошибки. Кроме того, критерий устойчивости может быть изучен только при двух предельных условиях — проскоке и срыве. Эти условия находятся на границе неустойчивости предел скорости при проскоке определяется охлаждением стенки горелки, а предел скорости при срыве — разбавлением окружающей атмосферой. Хотя пламя вблизи выхода из горелки между этими двумя пределами устойчиво, критерий устойчивости в этих условиях изучить нельзя, так как не известен профиль скоростей пламени. [c.95]

Рис 11,11. Схемы приборов для определения смачивания порошков различными методами а—по скорости смачивания б —по высоте подъема в—по профилю капли. [c.66]

Диффузионных ПЛАМЕН метод, используется для определения констант скоростей к быстрых бимолекулярных газофазных р-ций, отдельных стадий сложных р-ций. Принцип метода заключается в определении профиля концентрации одного, из реагирующих в-в (вводимого из точечного источника в атм. второго реагента) или продукта р-ции. При выполнении ряда условий массоперенос в сферич. зоне р-ции достаточно точно описывается ур-нием диффузии с учетом хим. р-ции, поэтому экспериментально найденный профиль концентрации позволяет вычислить к. Концентрации измеряют методами оптич. спектроскопии и масс-спектроскопии. Важную кинетич. информацию дает измерение температурного профиля в зоне р-ции (температурный вариант метода). Этот вариант основан на подобии полей концентрации и т-ры и дает возможность вычислить константы скорости экзотермич. р-ций. [c.187]

Диффузия в потоке. В ламинарном потоке жидкости массообмен между соседними слоями происходит только за счет молекулярной диффузии. Если профиль скорости жидкости известен, то для некоторых случаев возможно вычислить скорость массопередачи в потоке жидкости с помощью основных уравнений молекулярной диффузии. Однако для турбулентного потока такие расчеты вообще невозможны, так как законы массопередачи за счет турбулентности потока изучены еще недостаточно. В таких случаях определение скорости массопередачи производится часто эмпирическими методами. [c.397]

В шестой главе на примерах определения равновесного состава сложной химической смеси, расчета момента кручения балки, расчета профиля скорости показаны возможности использования методов поиска для решения задач, не связанных с оптимизацией. Авторы обращают внимание на связь между физическим явлением, его математическим описанием и получаемым решением. [c.7]

Распределение воды по толщине мембраны. Определение профиля распределения концентрации воды по толщине проводилось с помощью многослойных мембран [96, 103]. Мембрану складывали из трех намоченных в воде слоев целлофана таким образом, чтобы между слоями не попали пузырьки воздуха. Затем из нее отжимали избыточную воду и помещали в ячейку установки. После работы в течение заданного времени воду из ячейки сливали через сифон, мембрану вынимали, осушали фильтровальной бумагой ее поверхность, расслаивали, из каждого слоя вырезали образец и помещали в бюкс с притертой крышкой. Затем весовым методом определяли содержание воды в образце. Поскольку мембрана зажималась в ячейке установки тремя быстросъемными струбцинами, между моментом выключения установки и закупоркой в бюкс последнего образца проходило не более одной минуты. Это время замеряли секундомером, а затем по кривой кинетики десорбции воды (рис. 11-48) находили поправку на испарение жидкости из образца за это время. Полученная таким образом степень набухания выражала концентрацию воды в мембране. Результаты измерений показали, что по толщине существует градиент концентрации воды (рис. П-49, а), который может сильно изменяться во времени (рис. П-49, б), не оказывая при этом влияния на скорость проницания мембраны. [c.184]

Построение профилей. В настоящее время возможно теоретическое определение параметров профилей и решетки, обеспечивающих требуемые параметры потока (треугольники скоростей) при минимальных потерях в решетках. Однако расчеты этим методом очень громоздки и не учитывают всех особенностей реального течения жидкости в лопастных аппаратах и поэтому нуждаются в экспериментальной проверке. Поэтому наряду с теоретическими методами расчета профилей используют простой инженерный метод построения профилей, широко применяемый в практике проектирования вентиляторов и компрессоров и хорошо зарекомендовавший себя при углах изгиба профилей не более (404-50)°. [c.95]

Решение системы уравнений модели для заданного времени осуществлялось по следующему алгоритму. Для расчета профиля активности в реакторе выбирается значение активности из интервала <0, 1>, затем рассчитывается переменная и из уравнения (Д.29) и продольная координата по уравнению (Д.26). Для определения профилей концентрации ключевого компонента и температур в слое решаются уравнения (Д.23) и (Д.25) методом Рунге — Кутта 4-го порядка. Поскольку координата точки максимальной температуры для заданного времени т вычислена, то скорость перемещения этой точки легко вычисляется по уравнению (Д.26). [c.265]

Отклонения от модели поршневого режима могут вызываться поперечными температурными градиентами. Если в трубчатом реакторе происходит экзотермическая реакция и тепло от него отводится с помощью некоторого внешнего охлаждающего устройства, тогда в реакторе будет наблюдаться поперечный температурный градиент. И поскольку газ в центре трубки имеет более высокую температуру, чем у стенок, температурный профиль будет иметь параболическую форму, а профиль скорости трубчатого реактора будет неплоским. Если реактор работает в адиабатических условиях, то в этом случае не будет происходить отвода тепла в радиальном направлении. Однако из-за того, что газ вблизи стенки имеет меньшую скорость, чем в центре трубки (вследствие более продолжительного пребывания газа в этой зоне наблюдается большая степень превращения), для экзотермической реакции температура в центре слоя катализатора ниже, чем у стенки реактора и в этом случае наблюдается обратный параболический температурный профиль. Для экзотермической реакции, происходящей в неадиабатических условиях, в которых наблюдается отвод тепла у стенки трубы, влияние поперечного температурного градиента и влияние профиля скорости накладываются друг на друга, в результате чего в профиле температуры наблюдается впадина, соответствующая примерно центру трубы, и небольшой максимум, соответствующий примерно стенке трубы. Когда же имеет место радиальный температурный градиент, то, по-видимому, имеется значительное изменение скорости реакции по диаметру трубы (для большинства простых реакций фактор такого изменения составляет величину 4000 и более), поскольку скорость реакции изменяется в зависимости от обратной абсолютной температуры экспоненциально. Однако существуют приближенные методы обработки расчетных данных при проектировании и для тех случаев, когда в реакторе имеются поперечные температурные градиенты. Их мы рассмотрим в разд. 9.3.2. Частицы катализатора с высокой теплопроводностью и низкой пористостью, как правило, снижают эти нежелательные влияния. Только в тех случаях, когда определенно известно, что условия в реакторе приближаются к изотермическим условиям, можно игнорировать присутствие температурных градиентов в радиальном и продольном направлениях и с достаточным основанием применять модель поршневого режима течения газового потока. [c.394]

Установившийся режим шприцевания неньютоновской жидкости. Эта теория позволяет предложить более совершенный метод определения температуры материала в различных условиях шприцевания при разных геометрических размерах машины и оценить влияние аномалии вязкости. Установившийся режим также является идеализированным и предельным, поскольку предполагается, что длина системы достаточно велика для того, чтобы распределение температур и профиль скоростей не зависели от длины. [c.95]

Особенно наглядно зоны циркуляции видны на рис. 1 (верхняя половина рисунка), на котором изображены кривые, соответствующие определенным значениям функции тока исследуемого течения, построенные методом графического интегрирования профилей скорости. [c.69]

Приближенный расчет стабилизированного профиля скорости в закрытых и открытых каналах. Законы теплообмена при течении теплоносителя в трубах со сложным профилем сечения изучены мало, что связано прежде всего со сложностью определения полей скоростей в потоке жидкости. Для большинства таких труб решение уравнения (4.16 выражается через бесконечные суммы функционального ряда. Если такое представление скорости го (г/, г) не вызывает особых затруднений при изучении гидродинамики течения жидкости, то использование этого ряда при решении уравнения конвективного переноса энергии приводит к серьезным трудностям. Поэтому для эффективного решения краевых задач теплообмена полезны приближенные методы для получения функции распределения скорости в про- [c.217]

Как и в случае переноса количества движения, существует два подхода к решению задач теплового пограничного слоя получение точных решений (см. раздел 18.3) системы (11.78)—(11.80) с помощью аналитических или численных методов и приближенное решение этой системы на основе постулирования определенной формы профилей скоростей и температур с последующей подстановкой профилей в соотношения (11.100) и (11.101). Приближенный метод решения уравнений гидродинамического пограничного слоя был продемонстрирован в примере 4-6. [c.344]

Таким образом, создается очень своеобразная ситуация. Задача заключается в определении универсального профиля скорости, т. е. определении вида зависимости, связывающей скорость и координату (как функцию и аргумент), причем обе величины должны быть представлены в форме особых безразмерных переменных, применением которых и обусловлена универсальность полученной зависимости. Между тем, как только что выяснилось, в отношении аргумента общий метод построения универсальных переменных оказывается бессильным. Эта характерная особенность задачи, причину которой надо искать, конечно, в специфических свойствах исследуемого процесса, влечет за собой важные далеко идущие последствия. [c.288]

Для определения профиля скоростей и оценки положения поверхности раздела использовали численный метод, предложенный Харлоу [14]. Этот метод, в частности, применим к исследованию потоков с четкими границами поверхностей раздела и позволяет рассчитывать движение систем, состоящих из низковязких жидкостей. С помощью этого метода можно не только различными способами рассчитать поля скоростей и давлений и оценить изменение во времени числа меченых частиц в ячейке (зная начальное содержание меченых частиц в каждой ячейке ), но и определить положение границ поверхностей раздела в каждый момент времени. [c.386]

Рис. П-20. Графическое определение температурного профиля и степени превращения по методу Барона Гр —скорость реакции, кмольЦкг-чу, р —плотность катализатора, кг/м

Существует много тнпо в трубок Пито. Для них не нужны длинные участки успокоения потока в газоходе, поскольку они служат для измерения локальных скоростей. Трубки невелики по размерам, поэтому их можно в Вести в газоход через небольшое отверстие в стенке без остановки газоочистительной установки они не вызывают заметной потери давления газового потока. Основной недостаток трубок Пито состоит в том, что для определения полного газового потока необходимо провести целый ряд измерений-скоростей для установления профиля скоростей газового потока. Затем проводится интегрировамие профиля, обычно графическими методами. Следовательно, в случае внезапных флуктуаций газового потока найденное значение расхода будет неточным. [c.59]

Уравнения (11.10-1) и (11.10-3) для большинства мелких каналов достаточно хорошо описывают профиль скоростей. Поэтому метод определения перепада давления поперек винтового канала, приведенный в разд. 10,3, основан на описанной одномерной аппроксимации течения в узком канале. Однако приведенные ниже методы расчета функций распределения времен пребывания и распределения деформаций обладают гораздо большей чувствительностью к истинной картине течения в областях, примыкаюш,их к стенкам канала. [c.408]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-пии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энерпш для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Этот раздел посвящен методам расчета КЭ простейщих гравитационных сепараторов, а также содержит исследование влияние на КЭ параметров подводящего трубопровода и УПК. Поскольку ввод смеси осуществляется, как правило, таким образом, что на входе формируется неоднородный по сечению профиль продольной скорости и, кроме того, капли могут изменять свой размер, выражение для КЭ получено с учетом неоднородности профиля скорости и возможного изменения радиуса капель. Методы расчета гравитационных сепараторов будут использованы в разделе 19 для определения КЭ осадительной секции сепараторов с дополнительными каплеуловительпыми секциями различной конструкции. [c.469]

Колонка 1,5X90 см. Элюент 0,05 М буферный раствор трис — НС1 (pH 8,0) + 1 мМ дитио-треит. Скорость подачи 8 мл/ч. Объем фракций 1,1 мл. Температура 4°С. Метод определения активности приведен в тексте главы, а — нанесено 25 мг белка в I Мл <после обработки гидроксиапатитом) б — наложение трех профилей элюирования, полученных при рехроматографии объединенных и диализо-вааных фракций 37—37, 42—48 и 56—72 из опыта а. А, В, С три формы трансферазы I. [c.18]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Теплообмен при одновременном развитии профиля скорости и температуры для жидкости Шведова — Бингама при Гщ, == onst рассмотрен в работе [35]. Внутренние источники тепла отсутствовали, диссипацией энергии пренебрегали. Уравнения неразрывности, движения и энергии, записанные в приближении пограничного слоя, решены численно конечно-разностным методом. Результаты решения представлены в виде зависимостей среднего числа Nu от приведенной длины для а = 0 0,2 0,4 0,8 1,0 при значениях чисел Прандтля, равных 1, 10, 100, рассчитанного по пластической вязкости. С увеличением приведенной длины Nu монотонно убывает, асимптотически приближаясь к NUoo. Значения Nu за пределами некоторой входной длины выше для бингамов-ских пластиков, чем для ньютоновских жидкостей. Это увеличение становится более существенным с повышением а. Таким образом, в отличие от стабилизированного течения повышение Nu с увеличением а начинается не сразу, а только на определенном расстоянии от входа, которое уменьшается с увеличением а при данном Рг. Изложенные выше закономерности иллюстрируются рис. 4. [c.83]

Расчет вязкости по приведенным выше формулам при наступлении режима неустойчивого течения носит условный характер, хотя такого рода данные могут использоваться для практических целей— определения перепада давления при течении расплава через формующие насадки промышленных экструдеров. На входе в капилляр могут развиваться явления, влияющие на величину перепада давления, — турбулентность потока, потери на изменение кинетической энергии расплава, превышение напряжений над стационарным значением, как это описано выше. Первые два явления обычно не играют никакой роли в капиллярной вискозиметрии расплавов полимеров, а существование максимума напряжении может значительно влиять на получаемые результаты. Бэгли предложил метод исключения входовых эффектов, состоящий в пересчете перепада давления на некоторую фиктивную длину капилляра, на которой полностью развился профиль скоростей и течение носит стационарный характер. Предложенная им расчетная формула имеет вид [c.76]

Рис. 4.3. К приб.чиженному методу определения ламинарных стабилизированных профилей скоростей в открытых каналах

Вероятно, функция б (х) может быть также рассчитана либо по уравнению (4.125), либо из формулы (4.119). Однако для профилей скоростей (18.82) упомянутые выше методы определения б (х) не равноценны вследствие допзпще-нпя, что на внепшей границе пограничного слоя (т) = 1) первые производные указанных профилей имеют разрывы. Подобные замечания справедливы и при использовании температурного или концентрационного профилей, первые производные которых также имеют разрывы. [c.537]

Варианты У и F7 соответствуют промежуточной форме течения, причем для заданных размеров профилей ей отвечает одно вполне определенное направление скорости перед решеткой. Связь между геометрическими размерами профиля и значениями w и б может быть установлена методами струйных течений. С помощью уравнения (4.56) можно затем расчетным путем определить множитель X, что не удается сделать для ранее рассмотренных вариантов течений. Предположив, что найденные таким путем значения этого множителя мало отличаются от этих значений для вариантов III, IV, VII и VIII, получим возможность установить зависимость х от геометрических параметров решетки. [c.203]

Рассмотрение конкретных примеров применения приближенных методов теории пограничного слоя конечной толщины целесообразно начать с задачи о продольном обтекании пластины. Помимо очевидных, уже знако.мых нам, упрощений, благодаря которым первоначальное ознакомление с новым методом несомненно облегчается, в этом случае создается важное специфическое преимущество. Как было выяснено, при течении вдоль пластины профиль скорости в пограничном слое не деформируется, оставаясь себе подобным. Иначе говоря, в безразмерном представлении распределение скорости по координате х не изменяется. Но в таком случае функции, аппроксимирующие распределения скорости, не должны содержать формпараметра, который вводится как средство, позволяющее воспроизвести изменение профиля скорости вдоль X. Таким образом, задача о пограничном слое на пластине вообще не связана с понятием формпараметра. Отпадает самая трудная часть решения, связанная с определением формпараметра на основании уравнения импульсов. [c.142]

Пеняя определенным образом сорбционную емкость насадки по сечению колонны, мы получали плоский профиль скоростей компонента при выпуклом профиле скоростей газа-носителя. Это можно сделать, помещая в центр колонны насадку с большим количеством неподвижной фазы, однако применение этого метода вызывает те же практические трудности, что и создание искусственной неравномерности распределения частиц по размерам. Проще создать некоторую разность температур между стенкой и центром коген.ны, например, увеличивая температуру стенки с небольшой скоростью. При этом через некоторое время устанавливается стационарный перепад температур между стенкой и центром колонны. По мере увеличения этого перепаде, профиль делается более плоским, а затем вогнутым. Подбирая определенную разность температур между стенкой и центром колонны, можно прак хически полностью выравнять профиль скоростей. [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология