Метод обращения потока

SIA — возник в результате совершенствования ПИА с целью уменьшения количеств пробы и реагентов, необходимых для проведения анализа. В отличие от ПИА в SIA нет непрерывного прокачивания растворов носителей, пробы или реагента. Небольшие количества пробы, реагентов последовательно отбираются в тонкую трубку с помощью специального насоса. По окончании стадии ввода, осуществляют переключение насоса и содержимое трубки вытесняется через смесительную спираль в детектор. Таким образом, SIA — метод проточного анализа, основанный на дисперсии и частичном проникновении раствора реагента и пробы друг в друга при изменении направления их движения. Основным требованием в SIA является обеспечение максимально возможного взаимного проникновение зон пробы и реагента вследствие намеренного увеличения аксиальной дисперсии, получаемой в результате обращения потока и устройства канала. [c.261]

При разделении изотопов физико-химическими методами в качестве узла обращения потоков может быть использован второй РЭ-2, имеющий другое значение а. Разделительный элемент, состоящий из двух РЭ-2, имеющих разные значения а, называется, разделительным элементом третьего типа (РЭ-3). На рис. 6.4.1 и 6.4.2 приведены схемы элемента и каскада из элементов РЭ-3. [c.238]

Рассматриваемый метод является одним из наиболее эффективных способов получения высококонцентрированного продукта. Нижним узлом обращения потоков является кварцевый реактор, в котором осуществляется перевод азота из жидкой фазы (азотная кислота) в газовую по реакции [c.255]

Обычно процесс разложения N0 ведут при температуре 973-1273 К, хотя в литературе описаны и другие методы, такие как разложение электрическим разрядом на платиновых электродах или на платиновом катализаторе. При разложении оксида получается смесь газов, включающая и неразложившуюся часть N0, которая реагирует с выделяющимся в результате реакции (6.7.39) кислородом, образуя диоксид азота. Часть оксида азота не разлагают, направляя её в реактор, где идёт восстановление водородом (см. реакцию (6.7.42)). Образовавшаяся вода идёт на орошение абсорбента, в котором происходит поглощение N02 и образуется НЫОз. Концентрация НЫОз регулируется изменением количеств оксида азота, которые идут на разложение и на восстановление. Сложная схема узла обращения потоков и затраты энергии существенно снижают конкурентоспособность этого метода. [c.258]

Необходимость применения вспомогательных ионов для обращения потоков является общим недостатком ионнообменных методов, в том числе и противоточных, так как приводит к затрате реактивов, к дополнительным операциям регенерации ионита и вспомогательного электролита, к циркуляции в системе дополнительного количества ионита. Кроме того, далеко не всегда можно подобрать удобные и достаточно дешевые вспомогательные электролиты. Наконец, при глубокой очистке веществ вспомогательные электролиты могут быть источником загрязнений. [c.62]

При всех обычных способах определения температуры, связанных с применением термопар, платиновых термометров или оптических пирометров, описанные выше трудности, обусловленные столкновениями молекул различных газов с поверхностью термометра, не позволяют считать результаты измерений достаточно точными. Если не принять специальных предосторожностей, то очень трудно учесть поправку на потерю энергии при излучении. В случае быстро движущихся газов, таких, как выхлопные газы в двигателе, необходимо также вводить поправку на адиабатическое нагревание термометра, что может представить значительные трудности, если поток газа неоднороден. Кроме того, платиновые термометры сопротивления и большинство термопар различных типов непригодны выше точки плавления платины при 1173° С. Поэтому некоторые авторы применили для определения температур пламени метод обращения спектральных линий. Поскольку в этом методе не требуется вводить какое-либо твердое тело в зону пламени, большое количество трудностей, встречающихся в обычной термометрии, при этом устраняется. [c.218]

Для уяснения ограниченности интегрального метода рассмотрим решение (12), которое выражает температуру поверхности через произвольно меняющийся во времени тепловой поток на поверхности полуограниченного тела. Без ограничения общности будем полагать, что = 0. Предположим теперь, что тепловой поток F t) — импульсный, т. е. допустим, что он, достигая максимального значения, падает затем до нуля, после чего остается неизменным (и равным нулю). Согласно решению (12) температура поверхности достигает максимума спустя некоторое время после того, как поток становится максимальным (/ макс), и падает до нуля как раз в тот момент, когда обращается в нуль величина потока, после чего температура поверхности продолжает оставаться равной нулю. Однако нам известно точное решение этой линейной задачи, и в соответствии с точным решением, а также с нашими представлениями о физической природе процесса мы знаем, что при импульсном потоке тепла на поверхности температура поверхности должна достигать максимального значения, а затем постепенно спадать, асимптотически приближаясь к нулю. Таким образом видно, что решение (12) отклоняется от истинного решения спустя некоторое время после достижения потоком максимального значения макс. а для времени, непосредственно предшествующего моменту обращения потока в нуль, решение (12) оказывается совершенно неверным. Аналогичная неудача постигла бы нас и тогда, когда мы с помощью интегрального метода попытались бы отыскать поток на поверхности при импульсном изменении граничной температуры по известному закону. [c.68]

В работе [23] проанализирована чувствительность течения над поверхностью, обращенной кверху нагретой стороной, к воздействию продольных вихрей при изменении положения поверхности от почти вертикального до горизонтального. При этом были учтены недостатки предложенных ранее методов. Основное течение рассчитывалось с учетом как нормальной, так и продольной (по потоку) компоненты выталкивающей силы. Представлены результаты численных расчетов критических значений числа Грасгофа и волнового числа для течения около изотермической поверхности при Рг = 0,7 и 7,0. Они хорошо согласуются при Рг = 0,7 до углов 0 = 40° и при Рг = 7,0 до углов 0 = 60° с результатами расчета устойчивости к воздействию вихрей основного течения, параметры которого определялись ранее предложенными приближенными методами. Однако при дальнейщем увеличении угла 0 расхождение между ними возрастает и достигает наибольшей величины при 0 = 90°. [c.128]

Пограничный слой, возникающий при естественной конвекции вблизи полубесконечной вертикальной пластины конечной толщины, рассматривался в работе [42]. Предполагалось, что в пластине имеются произвольным образом распределенные источники тепла, причем выделяемая ими энергия рассеивается в жидкости за счет ламинарной естественной конвекции в установившемся режиме. Используя преобразование Фурье для уравнений теплопроводности и метод разложения в ряд для уравнений пограничного слоя, авторы работы [42] построили распределения температуры и теплового потока в пластине. Проведено исследование ламинарной естественной конвекции около конического, обращенного вершиной вниз ребра [54]. При этом процесс теплопроводности в ребре считался одномерным, а для описания течения использовались приближения типа пограничного слоя, что позволило получить соответствующие профили скоростей и температур. Исследовались течение около вертикальной пластины конечной толщины при постоянном тепловом потоке на ее поверхности и условия кондуктивной теплопередачи в пластине. Геометрическая схема этого случая представлена на рис. 17.5.1, в. Условие постоянства теплового потока приводит к появлению поперечного температурного градиента при у = О, который и обусловливает развитие процесса теплопроводности внутри пластины. [c.480]

В предложенном нами методе [1] обращение обогащенных потоков осуществляется не вспомогательными ионами, а смесью разделяемых компонентов исходного состава в усло- [c.62]

Измерение спада температуры межэлектродного воздуха, необходимое для теоретической интерпретации результатов эксперимента, осуществлялось методом линейчатого поглощения линий железа 372,0 и 358,5 нм [4]. Таким способом удалось получить спад температуры в течение первых 15 мс после прерывания дуги. На более поздних стадиях остывания из-за разной чувствительности используемых линий погрешность измерений резко возрастала и результаты на рис. 1 представлены пунктирной линией (кривая 2). Из этого рисунка видно, что остывание межэлектродного газа носит двухстадийный характер первоначально газ быстро остывает до температуры электродов, затем происходит обращение теплового потока от нагретого электрода в меж электродный промежуток, и начинается медленное остывание газа, согласованное с остыванием электрода. [c.34]

При фракционировании полимеров методом элюирования из колонки нередко происходит обращение молекулярных весов с номером фракции, особенно в области больших молекулярных весов. Существует ряд приемов, позволяющих избежать такого обращения. Френсис с сотр. [37], фракционируя линейный полиэтилен, показал, что в некоторых случаях подобное обращение обусловлено слишком высокой температурой фракционирования и недостаточной защитой против окисления образцов. Причиной возникновения обращения молекулярных весов оказывается также образование каналов в колонке, которое усиливается в результате высокой вязкости растворов фракций с наибольшими молекулярными весами. В общем случае рекомендуется тщательно набивать колонку, скорости потока поддерживать такими, чтобы концентрация полимера в растворе была небольшой [41], и применять колонки с обратным потоком [4]. [c.80]

Приведенные данные базируются на расчетных материалах. К сожалению, экспериментальное исследование направленного теплообмена почти отсутствует. Можно привести только данные исследования В. А. Кривандина, Б. А. Бугровой и автора [119] на стендах, представляющих собой вертикально расположенные экранированные камеры сечением 0,23 X 0,1 и 1,4 X 0,6 м. Слой факела создавался горелками, дававшими вертикальные факелы. Горелки допускали возможность регулировать соотношение воздуха и газа и интенсивность их перемешивания. Путем создания различных режимов для каждой из горелок удавалось создавать градиенты температур до 400 град м. Температуры измерялись методом обращенных линий. Тепловые потоки в сторону высоких и низких температур измерялись через серию специально уплотненных отверстий. [c.308]

Фракции, выходящие из газового хроматографа, можно собрать, а их спектры записать как от сконденсированных жидких образцов [10], так и от паров по мере их выхода из хроматографа, используя метод остановленного потока ( 8Юррес1-По% ) или проточный метод ( оп-Ле-Пу ) [6]. Улавливание фракций обычно требует умелого обращения с малыми количествами образца (10—100 мкг) и в этой связи представляет меньший интерес, чем методики, позволяющие проводить измерения в момент выделения. Однако преимущество первого способа состоит в том, что можно получать спектры, сопоставимые с эталонными. Низколетучие продукты улавливают на порошкообразном КВг, помещенном в капилляр, из которого прессуют таблетки [93]. [c.112]

Температура в области, непосредственно примыкающей к критической зоне, измерялась [15] методом обращения спектральной Д-линии натрия.Установлено, что температура в конечной области сохраняется одной и той же. Эти измерения показали также, что температура в этой зоне изменяется в зависимости от коэффициента избытка топлива в основном потоке и от скорости его течения. В частности, температура в критической зоне быстро уменьшается, когда скорость основного потока возрастает. С другой стороны, Жукоский и Марбл [4], изучая стабилизацию пламени телами плохообтекаемой формы, установили, что температура в зоне рециркуляции сохраняется постоянной независимо от изменения скорости. На основании этого они сделали вывод, что в зоне рециркуляции горение является полным. Поскольку в нашем механизме справедливым оказывается противоположное, мы считаем, что горение в критической зоне не является полным и должно завершаться в каком-либо другом месте. В силу этого необходимы дальнейшие исследования процессов перемешивания, так как иначе нельзя будет выяснить истинную картину рассматриваемого механизма. Хотя критическая зона имеет чрезвычайно важное значение, она не является единственным определяющим фактором. Если бы это было так, то инертные газы не стабилизировали бы пламя. Поэтому мы должны учитывать процесс горения, протекающий в зоне смешения. [c.329]

В табл. 35 обращают на себя внимание также высокие значения максимальной температуры детонации Гр, значительно превышающие максимальные температуры нормального горения. Так, для стехиометрической смеси 2На Ц- О2 величина составляет 3583° К, в то время как максимальная температура нормального пламени в смеси того же состава, по вычислениям Гейдона и Вольфгарда [827], равна 3083° К, т. е. на 500° ниже (измерения температуры пламени по методу обращения линий натрия в этом случае дают 2760° К). Особенно велико различие максимальной температуры в детонационной волне и максимальной температуры пламени при нормальном горении в случае смеси 2Na -Ь О . В этом случае температура детонации, по оценке Михельсона и Зельдовича (см. [117]), превышает 6000° К, а температура нормального горения, по вычислениям Гейдона и Вольфгарда [827], составляет 4850° К. Как уже указывалось выше, причиной более Сильного разогрева газа в детонационной волне является сжатие газа потоком отходящих горячих газов. [c.508]

Далее мы используем эту концепцию при рассмотрении стаби-лизации пламени на плохообтекаемом теле. Для этого воспользуемся данными экспериментов Закоски и Марбле, проводившихся в потоке бензо-воздушной смеси при атмосферном давлении и 65,6° С. Эти авторы показали, что в условиях стабилизации пламени нри числе Рейнольдса, большем 10 след позади стабилизаторов различного типа становится сильно турбули-зованным и температура в нем практически выравнивается по всему объему. Используя метод обращения спектральных линий, они установили, что температура пламени близка к своему адиабатическому значению. Применяя натрий для трассирования, они онреде- [c.595]

Химический обмен — метод И. р., основанный на неравномерном распределении изотопа в системе двух веществ при равновесии изотопного обмена. Коэфф. разделения определяется соответствующими константами равновесия. Так же, как ректификация, метод химич. обмена применим к легким изотопам, однако мол. вес соединений не имеет значения для величииы а. Процесс чаще всего проводят в колоннах. Поскольку обмен происходит между различными химич. соединениями, то прямой поток в колонне представлен одним веществом, а возвратный — другим поэтому на конце колонны необходим реактор для обращения потоков, т. е. для химич. превращения одного вещества в другое. В лабораторной практике метод широко применяется для разделения многих легких изотопов. Используется иногда каталитич, изотопный обмен и изотопный ионный обмен. В пром-сти химич. обмен применяется при концентрировании дейтерия ири этом для ликвидации дорогостоящей стадии обращения потоков использован т. н. двухтемпературный вариант изотопного обмена между водой и сероводородом, в к-ром стадия химич. превращения воды в сероводород заменена изотопным обменом между этими же веществами, но при более высокой темп-ре. В произ-ве тяжелой воды применяют также химич. обмен между водой и водородом в сочетании с электролизом, к-рый представляет собой в этом случае стадию обращения потоков (см. Дейтерий). [c.100]

ВИЯХ, когда однократный коэффициент разделения oтлйчa6f-ся от такового в разделительной части установки. Принцип метода аналогичен принципу двухтемпературной схемы [2— 4] разделения изотопов, в которой вместо химического обращения потоков с помощью вспомогательных веществ проводят вытеснение обогащенной смеси участвующим в процессе веществом природного изотопного состава при температуре, отличающейся от температуры разделительной части установки. Двухтемпературная схема была применена в работе [5] для ионного обмена на неподвижном слое ионита. Следует отметить, что изменение температуры приводит к более слабому изменению селективности, чем изменение других условий. Кроме того, значительные трудности представляет перемещение температурных зон вдоль колонны. [c.63]

Если температурный режим и производительность заданы, то при опытном значении к можно определить Р, независимо от скорости течения теплообмениваюшихся жидкостей. Получив размер площади, конструктор произвольно выбирает ширину и длину пластин, а также зазор между пластинами. Такой метод расчета пластинчатого аппарата обычно приводит к несоответствию расчетных режимов с действительными условиями работы аппарата в производстве. Если взять плоский канал шириной В и длиной Ь, то площадь теплоотдачи, обращенная к потоку продукта, будет [c.93]

Поскольку в ТСХ зависимости, определяющие скорость потока растворителя и размываиие зоны, оказываются более сложными, чем в газовой хроматографии или в колоночной жидкостной хроматографии, в этой главе пришлось спеиналыю рассматривать состояние осведомленности на сегодняшний день. После ряда лет застоя вновь наблюдается быстрое совершенствование тонкослойных пластинок, методов и основополагающей теории. Подобные процессы замедления и ускорения напоминают заторможенный механизм обратной связи. Особое внимание придется уделить специфичным особенностям слоев с обращенной фазой. [c.131]

Использование пор сжимаемой фильтровальной бумаги для пропускания газовых потоков вдоль пластмассового рукава значительной длины (что требуется для осуществления разделения в большом масштабе) невыгодно, так как при этом необходимы большие перепады давления в потоках. Дпя уменьшения перепада давления была предложена другая конструкция рулонного разделителя /57/. Мембрана этого разделителя представляла собой вытянутую ленту, свертываемую вместе с гибкой ленточной подложкой на полый цилиндрический сердечник (фиг. 126). Ленточная подложка по обеим сторонам снабжена ме4жими пазами, которые служили каналами для газовых потоков. На стороне, обращенной к цилиндрическому серь-дечнику, пазы направлены параллельно оси сердечника, а пазы на противоположной стороне подложки находились в плоскости, перпендикулярной оси. Весь узел помещался в сосуд высокого давления. Предложенный метод уплотнения и других деталей конструкции описан в работе /57/. [c.343]

Полученные зависимости могут быть дальпхе развиты двояко в направлении точных (гидромеханических) методов и в направлении методов упрощенных (гидравлических). При первых методах необходимо выяснить, как выражаются в различных точках потока его гидромеханические элементы (наиоры, скорости и т. д.), что требует уже обращения к дифференциальным уравнениям движения грунтовых вод, при чем вопрос должен быть поставлен, как задача" -математической физики. Такая трактовка весьма плодотворна и, несомненно, может дать чрезвычайно важные практические следствия, но крайняя трудность решения задач в такой постановке, а часто и невозможность получения конкретного решения заставляют обращаться ко второму методу — гидравлическому, при котором дается лишь суммарная оценка главных элементов движения, что нередко можно считать достаточным для практических целей, в особенности для случаев равномерного и медленно-изме-няющегося неравномерного движения грунтовых вод. К этим случаям мы здесь и обратимся. [c.5]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология