Тарелки к колпачковые коэффициенты

Коэффициенты сопротивления сухой тарелки имеют следующие значения для колпачковой тарелки с диаметром колпачка Ву, м, I = 1,730- 2 для тарелки из 8-образных элементов = = 4 для клапанной тарелки = 3,6 для ситчатой тарелки С = = 1,7. [c.226]

Расчет С использованием общего коэффициента сопротивления тарелки дает достаточно хорошие результаты для тарелок со сложным каналом (колпачковые, из S-образных элементов и т.п.), у которых входные кромки не оказывают решающего влияния на величину гидравлического сопротивления, а стенки канала получаются достаточно гладкими в результате технологических операций при изготовлении тарелки (штамповка, гибка и т.п.). Для тарелок с относительно простым каналом (ситчатые, клапанные, [c.239]

Новые типы лабораторных и промышленных тарельчатых колонн подробно рассмотрены Штаге [35]. В этой работе обсуждены также вопросы испытаний эффективности подобных колонн. Преимущества колонн с колпачковыми тарелками для непрерывных процессов перегонки разобраны в разд. 5.2.2.3 (см. также рис. 167). Коэффициент полезного действия колпачковых тарелок при циклическом способе ведения процесса превышает 150%. [c.345]

Заметим, что формула (XI.24) справедлива для глубины гидравлического затвора на колпачковой тарелке й, = 30 мм (рис. Х1-22, в), которая и рекомендуется в колоннах, работающих при нормальном давлении. Уменьшение величины/1з, допускаемое часто с целью уменьшения гидравлического сопротивления колонн для разделения термолабильных смесей под вакуумом, ведет к относительному падению коэффициента полезного действия т] при значениях Шд, рассчитанных по формуле (XI.24). Влияние рабочего давления колонны учитывается в формуле (Х1.24) плотностью пара Рп- [c.555]

Для колонн с колпачковыми тарелками общая эффективность т), % (общий к. п. д.) может быть вычислена в зависимости от динамической вязкости жидкости (х (Па-с) и коэффициента относительной летучести о разделяемой смеси [75] [c.86]

Ректификация является наиболее совершенным видом перегонки. В качестве нижнего УОП используется испаритель (куб колонны), а верхним УОП является конденсатор (дефлегматор). Пар из испарителя поднимается по колонне, контактируя со стекающей по колонне жидкостью (флегмовый поток), которая образуется в верхнем УОП из поступающего в него пара. Для улучшения условий массообмена между жидкостью и паром в колонне размещают контактные (массообменные) устройства. В качестве этих устройств, увеличивающих поверхность массообмена и влияющих на величину коэффициента массопередачи, используют различные типы насадок (кольца, спирали, рулоны из сетки и т.д.) и тарелок (ситчатые тарелки, колпачковые, инжекционные). В зависимости от типа массообменного устройства колонны называются насадочными или тарельчатыми. [c.271]

Пример XI. 10. В ректификационной колонне с колпачковыми тарелками, работающей при атмосферном давлении, происходит разделение 42 ООО кг/сутки бинарной смеси четыреххлористый углерод — толуол. Концентрация легколетучего компонента в исходной- смеси i 7 = 32% в дистилляте Со = 93,4% в остатке Сш = 3,67о-Определить действительное число тарелок и высоту колонны, если коэффициенты массоотдачи, отнесенные к активной поверхности тарелки, равны [c.380]

Число теоретических тарелок в абсорбере должно быть не меньше 4—5. Коэффициент полезного действия тарелок составляет 25—40%. Если тарелки колпачковые, то максимальная скорость потока в прорезях должна находиться в пределах 0,6— 0,9 м/с. При такой скорости пенообразование раствора и эрозионно-коррозионный износ оборудования минимальны. [c.139]

Для усиления контакта между паром и жидкостью и тем самым с целью приближения паров и жидкости к состоянию равновесия был проведен ряд конструктивных усовершенствований тарелок. Так, было увеличено количество прорезей в колпачках, а следовательно, и увеличено число пузырьков, на которые разбиваются проходящие пары увеличен слой жидкости на тарелке, через который (слой) должны пройти пары, создан достаточный слой пены на тарелке и т. п. И все же на самых совершенных колпачковых тарелках достигается лишь 70—80% теоретически возможного обогащения паро-в часто этот процент несколько ниже 60. Число, показывающее, во сколько раз практическая тарелка работает хуже теоретической, называется коэффициентом, полезного действия тарелки-, его величина равна 0,6—0,8. Это значит, что для получения нужной степени фракционировки надо ставить в 1,5—2 раза больше реальных тарелок, чем требовалось бы теоретических тарелок. [c.88]

Анализ результатов расчетов показал, что коэффициенты массоотдачи для колпачковых тарелок, определяемые по уравнениям (VII.35) и (VII.36), оказываются завышенными. Это объясняется тем, что величина ко, рассчитываемая по уравнению (VII.48), включает полный запас жидкости на тарелке, значительная доля которой не участвует в образовании поверхности контакта фаз, в то время как ко в уравнениях (VII.35) и (VII.36) отражает влияние этой поверхности на коэффициенты массоотдачи. Для определения эффективности колпачковых тарелок могут быть рекомендованы следующие уравнения [1] [c.132]

I — сумма коэффициентов местных сопротивлений тарелки (для различных тарелок имеет следующие значения [26] колпачковый — 4,5, с 5-образными элементами — 4,1, клапанной — 3,6, ситчатой—1,1 — 2,0, струйной с отбойниками — 1,5, струйной — 1,2). [c.92]

В промышленности для проведения процессов экстрактивной ректификации наибольшее применение получили тарельчатые колонны. Влияние различных факторов на коэффициент полезного действия колпачковых тарелок было исследовано Грозе с соавторами [253] на специально сконструированной установке. Основной ее частью являлась колонна с внутренним диаметром 330 мм, в которой на расстоянии 600 мм друг от друга помещались 10 тарелок. Каждая из них имела 13 круглых колпачков диаметром 42 мм с трапецеидальными прорезями. Тарелки являлись моделью используемых в промышленных колоннах для экстрактивной ректификации в производстве бутадиена. Исследование проводилось на примере разделения смесей изобутана и бутена-1 с использованием в качестве разделяющего агента как безводного фурфурола, так и содержащего до 9 вес. % воды. Концентрация углеводородов в жидкости варьировалась от 12 до 27 мол. %, температура — от 44 до бб , давление — от 2,8 до [c.264]

К — коэффициент, учитывающий глубину барботажа для колпачковой тарелки эта величина вычисляется из уравнения [c.203]

Джильберт [129] для колпачковой тарелки получил значения коэффициентов уравнения (УП-107) Л=0,07 и / г=2,4. Отсюда следует, что пропорционален и , причем найденные значения [c.553]

Разность уровней жидкост . Прп рассмотрении вопроса о разности уровней жидкости для колпачковых тарелок проводилось различие между разностью уровней на тарелке и разностью уровней на участке тарелки, используемом для контактирования фаз. Первый параметр определяет увеличение высоты слоя жидкости па приемной стороне тарелки, в то время как второй влияет на равномерность распределения пара. Нет никаких оснований предполагать, что ситчатые тарелки принципиально отличаются в этом отношении от колпачковых. Точно величина повышения уровня на приемной стороне тарелки неизвестна, но можно предполагать, что она несколько меньше, чем показано на рпс. 6 для колпачковых тарелок. Принятие данных рис. 6 для ситчатых тарелок приводит к увеличенному коэффициенту запаса. [c.158]

Второй метод расчета заключается в видоизменении уравнения (10), выведенного для захлебывания колпачковых тарелок, применительно к ситчатым тарелкам. Для этого вводят поправочный коэффициент на аэрацию из рис. 11 и принимают, что жидкость занимает всю высоту переточного устройства и что разность уровней жидкости на колпачковой тарелке можно определить из рис. 6. При этих условиях допускаемый подпор жидкости в перетоке определится равенством [c.160]

Ситчатые тарелки с отверстиями диаметром 3,2—4,8 мм имеют общий к. п. д., равный или примерно на 10% больший, чем колпачковые тарелки [18, 25]. Коэффициент полезного действия остается практически постоянным при изменении расхода жидкости и пара в широких пределах, но быстро снижается в области максимальных значений этих параметров. [c.168]

Коэффициент массопередачи меркаптана при прочих равных условиях в 3—10 раз превышает коэффициент массопередачи двуокиси углерода. В колонне с шестью колпачковыми тарелками при давлении 8,82-10 Па (9 кгс/см ) и 7—8-кратном избытке щелочи по сравнению с равновесным количеством концентрация серы (в виде этилмеркаптана) в газе снижалась от 12 до 0,3—0,8 мг/м . Расстояние между тарелками в колонне равно 400 мм соотношение жидкость газ около 0,0001 м /м (при н. у.). [c.334]

Коэффициент массопередачи на колпачковых тарелках, отнесенный к площади тарелки, описывается уравнением абсорбции хорошо растворимых газов [8, 10] [c.335]

Относительный коэффициент обогащения Е, представляющий собой отношение изменения мольной концентрации НК на тарелке к изменению мольной концентрации этого компонента, необходимому для достижения равновесия между паром и жидкостью на тарелке, находят по формуле (8.99). Число единиц переноса-По на тарелку определяется по уравнению (8.98), причем числа единиц переноса в паровой фазе Пу и в жидкой фазе Пх для колпачковых и ситчатых тарелок можно найти по формулам [c.257]

Вместе с тем, опыт эксплуатации и сравнительно недавно проведенные исследования [1—3] показали, что основными недостатками желобчатой колпачковой тарелки являются низкая пропускная способность, небольшая гибкость, невысокий коэффициент полезного действия и большое сопротивление, оказываемое потоку паров. [c.217]

Коэффициент р находили интерполяцией данных по массам тарелок, представленных в нормали НИИХИММАШ в виде квадратичной зависимости массы тарелки от ее диаметра. Так, например, при статической обработке массы колпачковых тарелок для диаметров, лежащих в пределах 200—2200 мм, коэффициент Р оказался равным 9,4-10 , причем погрешность [c.135]

ТагинцевБ. Г., Аксельрод Ю. В.,Лейтес И. Л.,Дильман В. В., Хим. пром. № 2, 145 (1970). Определение межфазной поверхности и коэффициента массоотдачи в газовой фазе на колпачковой тарелке (при совместной абсорбции двуокиси углерода и этил меркаптан а щелочью при давлении 8—10 атм). [c.275]

Колонны с колпачковыми тарелками Лабодест конструкции Штаге (см. разд. 7.3.3) также имеют промежуточные перетоки, они изготавливаются с номинальными диаметрами до 100 мм. Зависимость коэффициента полезного действия тарелки от ее конструкции рассмотрена в разд. 7.3.3. [c.211]

Колонна с фонтанирующими тарелками Кеезома [36] показана на рис. 261. Жидкость находится в ваннах /, а флегма стекает по трубам 2. Во всех колоннах с фонтанирующими и колпачковыми тарелками поток пара при входе в слой жидкости на тарелке меняет направление движения и барботирует через жидкость, дви-. гаясь в виде отдельных пузырьков радиально вверх. Колонны с фонтанирующими тарелками Кеезома применяются сравнительно редко из-за низкого коэффициента полезного действия тарелки, не превышающего 50%. Колонны с колпачковыми тарелками различных конструкций находят широкое применение прежде всего для определения необходимых параметров масштабного перехода. [c.346]

Исследования показали, что коэффициент массоотдачи р значительно возрастает с увеличением приведенной скорости газа w. Характер этого возрастания меняется при переходе от одного гидродинамического режима к другому. На рис. 181 показана типичная зависимость K s от ш, полученная на колпачковой тарелке [141 наибольший рост Krs наблюдается в режимах неравномерной работы и газовых струй при равномерном режиме с увеличением скорости газа возрастает медленнее. В соответствии с этим при увеличении скорости газа в неравномерном режиме происходит понижение в равномерном режиме М т медленно уменьшается или сохраняет постоянное значение и затем снова возрастает в режиме газовых струй. Аналогично изменяется на провальной тарелке (рис. 182, кривая 2). Иногда iVor сначала возрастает с увеличением скорости газа, затем остается постоянным и, наконец, несколько уменьшается (рис. 182, кривая /). [c.568]

Для струйных тарелок с вертикальными перегородками при расстоянии между тарелками Ят=0,3 м,а=40° и ht = 50 мм С2омакс=760 для тех же тарелок при а = 25°, hw = 50 мм и для тарелок из 5-образных элементов с отбойниками ao = 700. Чтобы определить величину коэффициента Сго макс для этих тарелок при других расстояниях между тарелками, определяют величину данного коэффициента для колпачковых тарелок при Ят = 0,3 м и заданном Ят, а затем рассчитывают Сго макс из выражения [c.263]

Диаметр колонны с каскадными промывными тарелками рекомендуется рассчитывать по скорости пара в свободном сечении, которая определяется по уравнению (П1.2). Значение коэффициента Смаке в этом уравнении принимают по графику, приведенному на рис. 1П-28, в зависимости от расстояния между тарелками. В случае, когда каскадные промывные тарелки используются в колоп е вместе с тарелками других типов, имеющими меньшую производительность, например с колпачковыми тарелками и тарелками из 5-образных элементов, по конструктивным соображениям можно принимать диаметр колонны одинаковым по ее высоте и равным наибольшему диаметру тарелки. [c.219]

Значение коэффициента Со определяют из рис. 12 как функцию относительной поверхности перфорации и отпошепия толщины тарелки к диаметру отверстия [24]. На рис. 13 дано графическое решение уравнения (13) в форме, аналогичной приведенной на рис. 8 для колпачковых тарелок. [c.158]

Для сравнения эффективности очистки пара на этой установке проверялась работа колпачковой колонны с 13 тарелками, колонны с насадкой из колец Рашига диаметром 12,7 мм (высота слоя 2,7 м) и колонны, заполненной стеклянным волокном диаметром 14—20 мкм (высота слоя 1,4 м). При скоростях закипания 40— 260 кгЦм -ч) лучшие результаты получены для колонн со стеклянным волокном. Средний общий коэффициент очистки (отношение концентрации загрязнений в кубе перегонного аппарата к концентрации их в конденсате) равнялся 4-10 . Если коэффициент очистки определять по отношению к исходной воде, поступающей в выпарной аппарат, то он будет меньше. Следует отметить, что в практических условиях при однократной дистилляции получаются более низкие значения этих коэффициентов. Авторы отмечают [130], что колпачковые колонны эффективны для удаления частиц диаметром более 15 мкм, а насадка из колец Рашига —более 50 мкм. [c.170]

Испытания абсорбции фтористых газов (Sip4 и 2НР -b Sip4) в тарельчатых аппаратах при пенном режиме показали их высокую эффективность. При линейной скорости газа в общем сечении аппарата с колпачковой тарелкой 2 м/сек коэффициент абсорбции [c.350]

Термодинамические и оиытные данные показывают, что неиде-альность паровой фазы п растворов НВ в жидком Н несколько снижают величину а. Но все же реальный коэффициент разделения достаточно велик, чтобы эффективно применять низкотемпературную ректификацию для разделения изотопов водорода. В книге [134] к. п. д. тарелок оценен в 67%, а по опытным данным работы [135] эта величина для колпачковых тарелок составляет в средне . 30— 35%. По [136], при диаметре тарелки 22 мм с одним колпачком к. II. д. при ректификации системы Нд—НВ составил 40—50 /о. По [137], прн ректификации смеси Нз -Ь на ситчатых тарелках со свободным сечением 16—20% величина к. п. д. изменялась от 70 до 40% при увеличении скорости пара от 0,05 до 0,25 м/с. Жидкий [c.201]

Здесь п — точечный к. п. д. при отсутствии сопротивления массопереносу в жидкой фазе кп — коэффициент массоотдачи, кмоль перенесенного вещества1(секХ Хм поверхности раздела фаз-атм) а — удельная поверхность раздела фаз на колпачковой тарелке, захвата газа на тарелке Я — газовая постоянная, атм м 1 (кмоль град) Т — температура, ° К а — среднее время контакта газа и жидкости, сек. Величина рассчитывается делением общего захвата газа на колпачковой тарелке (в м ) на объемный расход газа (в м /сек). Уравнение (У-97) было выведено в предположении о порщневом режиме течения пара вверх через слой жидкости, которая хорошо перемещивается в вертикальном направлении. [c.376]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология