Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Гидравлическое сопротивление теплоносителей

    Для выбора оптимального варианта из трех конкурирующих необходимо определить гидравлические сопротивления теплоносителям. [c.35]

    Гидравлическое сопротивление теплообменника по потоку любого теплоносителя определяется по формуле [c.179]

    Б17, Б15. Расчет гидравлических сопротивлений теплоносителю, отдающему (БС — ДРо) и воспринимающему (БС — ДРв) тепло (либо БС —ДРр, БС — ДРм), необходим в дальнейше для расчета мощности нагнетателей, а также для проверки ограничений по гидравлическим сопротивлениям. Примеры таких расчетов приведены в работах [44, с. 59—65 55, с. 76—83]. [c.39]


    БС — ДР, — расчет гидравлического сопротивления теплоносителю О  [c.55]

    Б12. Расчет массы теплообменника Б13. Расчет габаритов и объема теплообменника Б14. Проверка ограничений по габаритам и объему Б15. Расчет гидравлического сопротивления теплоносителю О  [c.324]

    Б 6. Проверка ограничений этого сопротивления Б17. Расчет гидравлического сопротивления теплоносителю В  [c.324]

    Потери работоспособной энергии в теплообменном аппарате определяются необратимостью следующих процессов неравновесным теплообменом теплоносителей при конечных значениях температур АЛк.р, гидравлическими сопротивлениями теплоносителей АЛг.с, теплообменом с внешней средой АЛв.с, теплообменом вдоль потока в результате теплопроводности элементов теплообменного аппарата АЛв.п- [c.188]

    Потери энергий в результате гидравлических сопротивлений теплоносителей могут быть определены из общего соотношения [c.192]

    Максимально допустимое количество теплоносителя определи- ется особенностями технологической схемы и гидравлическим сопротивлением системы. [c.68]

    Диаметры трубок выбираются в зависимости от рода теплоносителя. Для получения максимальной теплопередачи при минимальном гидравлическом сопротивлении необходимо выбрать оптимальную скорость теплоносителя. [c.191]

    Увеличение объясняется дополнительной турбулизацией потока теплоносителя в греющей рубашке и соответственным повышением коэффициента теплоотдачи. При этом гидравлическое сопротивление несколько возрастает. [c.194]

    Гидравлическая модель — важная компонента практически любых моделей теплообменников (см., например, главу 3, БС—ПР. блоки 15—20 БС — ПКР, блоки 5—23 БС—ПоР, блоки 13—21 и др.). Гидравлический расчет включает в себя определение полного гидравлического сопротивления АР по тракту движения каждого теплоносителя и мощности М, необходимой для перемещения каждой из этих сред через теплообменник и обвязку. [c.247]

    Падение температуры вдоль зоны конденсации теплоносителя связано с конденсацией многокомпонентной смеси и падением давления вследствие гидравлического сопротивления по ходу потока. [c.178]

    На рис. 11.11 даны примеры компоновки пластин. При заданном расходе теплоносителя увеличение числа пакетов приводит к увеличению скорости теплоносителя, что интенсифицирует теплообмен, но увеличивает гидравлическое сопротивление. При оптимальной компоновке пластин числа пакетов для горячего и холодного теплоносителя могут быть неодинаковыми (рис. П.11, б). При условном обозначении схемы компоновки число слагаемых [c.29]


    Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

    Для каждого теплоносителя гидравлическое сопротивление в пластинчатых теплообменниках определяют по формуле [8]  [c.35]

    Капитальные затраты К складываются из затрат на изготовление аппарата и его монтаж, причем затраты на монтаж очень малы по сравнению со стоимостью изготовления теплообменника, и ими можно пренебречь. Когда по технологической схеме работа теплообменника неразрывно связана с работой обслуживающих его насосов или компрессоров, в капитальные затраты должна быть включена их полная стоимость или ее часть, пропорциональная доле р мощности, затрачиваемой на преодоление гидравлического сопротивления теплообменника, от всей необходимой мощности на перемещение теплоносителя  [c.39]

    В спиральном теплообменнике (рисунок 1.9) поверхность теплообмена образуется двумя металлическими листами, свернутыми по спирали. Эти теплообменники весьма компактны, работают при высоких скоростях теплоносителей и обладают при равных скоростях сред меньшим гидравлическим сопротивлением, чем трубчатые теплообменники различных типов. Вместе с тем эти аппараты сложны в изготовлении и работают при офаниченных избыточных давлениях /36, 37/. [c.27]

    В научно-исследовательских работах и литературе по теплопередаче основное внимание уделяется вопросам ин-тё сификации теплообмена. Безусловно, интенсивность теплообмена является важной количественной характеристикой теплообменных аппаратов и ее увеличение снижает необходимую площадь поверхности теплообмена. Однако, как правило, интенсификация теплообмена приводит к возрастанию гидравлического сопротивления теплообменника, т. е. увеличению затрат мощности на циркуляцию теплоносителей. Поэтому сравнение интенсивности теплопередачи различных вариантов поверхности является обоснованным лишь при одинаковой затрате мощности на циркуляцию теплоносителей, что не всегда учитывается. [c.3]

    Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления м определяется графическим путем в зависимости от числа Яе и диаметра аппарата. При этом учитывается как продольное, так и поперечное обтекание пучка труб. Однако эта методика имеет существенные недостатки. Прежде всего она пригодна лишь для строго определенной геометрии межтрубной зоны аппарата. Кроме того, ее нельзя применять для шахматных пучков с трубами диаметром 20 и 25 мм, гак как зависимость для относится к пучкам с расположением труб по вершинам треугольников. Эта методика не учитывает протечек теплоносителя, хотя они в сильной мере влияют на величину гидравлического сопротивления межтрубной зоны аппарата. В работах [82, 131] даны общие методические указания по расчету ДЯ , но практическая ценность их снижается из-за присущих им недостатков, аналогичных указанным выше. [c.253]

    Наличие большого числа сложных поверхностей при отсутствии для них достаточных экспериментальных данных по теплообмену и гидравлическому сопротивлению вызывает большие трудности получения решений в общем виде, поэтому рассматриваются отдельно наиболее распространенные типы течений и решеток. Возникают также трудности общего решения при фазовых переходах хотя бы одного из теплоносителей. В последнем случае, как это иногда делают при расчете теплообменников, сравнения и оптимизацию приближенно можно рассматривать как для одностороннего обтекания. Эти вопросы требуют дальнейшего развития анализа. [c.5]

    БЗ, 85. Расчет скорости теплоносителя, отдающего (ВС — Ц о) и воспринимающего тепло (БС— ), необходим в дальнейшем для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлических сопротивлений [44, с. 50— 51] [55, с, 12, 13, 58-60]. [c.38]

    Цель расчетов — определение режима работы теплообменника либо расчет теплопотерь, распределения температур теплоносителей между аппаратами, гидравлических сопротивлений и мощности, нагнетателей. [c.41]

    Общее гидравлическое сопротивление межтрубного пространства идеального теплообменника, в котором происходит чисто поперечное обтекание пучков труб теплоносителем и отсутствуют протечки через зазоры, можно записать в виде суммы трех составляющих  [c.254]

    И. Определяется коэффициент едр, учитывающий влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубного пространства  [c.256]


    Конструкция теплообменных аппаратов разрабатывается исходя из основных предъявляемых к ним технических требований и условий, при которых аппараты должны эксплуатироваться, К числу этих требований относятся функциональное назначение аппарата в технологической схеме производства (рекуперация тепла, охлаждение, нагревание, испарение, конденсация, кристаллизация, плавление и т. д.), вид и характеристика теплообменивающихся сред, передаваемая в аппарате тепловая нагрузка (тепловой поток), допускаемые в аппарате гидравлические сопротивления, рабочие параметры технологического процесса (температура и давление теплоносителей), условия пуска и остановки аппарата, если они налагают дополнительные требования при расчете и конструировании, а также требования по эксплуатационной надежности конструкции и безопасной ее эксплуатации.  [c.336]

    На рис. 86 и 87 приняты следующие обозначения лЛ — безразмерная высота ребра — безразмерная мощность нагнетателя и По — объем теплопередающей поверхности Пд — эксплуатационные расходы Пк—капитальные вложения, Пдр — гидравлическое сопротивление — переданное тепло, По —масса теплопередающей поверхности п — коэффициент теплоотдачи, Пк — коэффициент теплопередачи (рис. 86) —безразмерный шаг между ребрами — скорость движения теплоносителя — диаметр теплопередающей трубы Ппл . —приведенные затраты пд — диаметр кожуха аппарата Пе — длина труб аппарата Пт — число ходов в трубной полости аппарата Пц — число параллельных рядов аппаратов  [c.303]

    Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим).  [c.339]

    В процессе работы теплообменник неизбежно потребляет энергию, расходуемую на преодоление гидравлических сопротивлений при движении теплоносителей. Количество этой энергии — одна из важнейших характеристик, учитываемых инженером при оценке конструктивных вариантов. Поэтому второй задачей проектного расчета является определение энергии, расходуемой на движение теплоносителей. Эта задача решается гидравлическим расчетом теплообменного аппарата, рекомендации для проведения которого приведены в гл. 2.  [c.3]

    Критерий оптимальности не следует смешивать с различного рода ограничениями. При оптимизации теплообменного аппарата эти ограничения могут быть сделаны по скоростям теплоносителей, гидравлическим сопротивлениям, конструктивным размерам, пропорциям отдельных деталей и узлов и т. д. [c.293]

    Для случаев, когда расход теплоносителя в канале остается постоянным, а гидравлическое сопротивление изменяется во времени, толщина слоя отложений связана с продолжительностью работы аппарата зависимостью  [c.353]

    Сущность организации сушки в кипящем слое заключается в том, что при прохождении через слой зернистого материала восходящего газового потока при некоторой скорости последнего частицы высушиваемого материала под действием гидродинамических сил становятся легкоподвижными. Это характеризуется снятием внешнедиффузионных торможений, высокими коэффициентами тепло- и массопередачи между твердой фазой и сушильным агентом-теплоносителем, независимостью гидравлического сопротивления слоя от скорости газового потока. Активная поверхность высушиваемого материала в условиях кипящего слоя становится равной сумме геометрических поверхностей всех частиц. [c.238]

    Институтом катализа СО АН СССР совместно с Новосибирским химическим заводом разработан промышленный процесс окисления метилового спирта на железо-молибденовом катализаторе в комбинированном реакторе, состоящем из последовательно расположенных трубчатой части (внутренний диаметр трубок 20 мм, в межтрубном пространстве циркулирует теплоноситель) и адиабатической секции. Применение такой конструкции позволяет резко понизить гидравлическое сопротивление системы и повысить экономически целесообразную единичную мощность установки до 60 тыс. т 37%-ного формалина в год. [c.202]

    Задачей технологического расчета является определение необходимой поверхности мембран, расчет жидкостных потоков и установление их состава. Гидравлический расчет включает определение гидравлического сопротивления аппаратов и арматуры. Задачей механического расчета является выбор элементов аппаратов и арматуры, обеспечивающих работу установки при соответствующих давлениях. Тепловой расчет позволяет определить необходимую поверхность теплообмена и расход нагревающих или охлаждающих теплоносителей. В данном разделе будут рассмотрены вопросы, касающиеся технологического и гидравлического расчетов аппаратов и установок для проведения обратного осмоса и ультрафнльтрации. [c.223]

    Основная цель поверочного расчета — определение режима работы теплообменника либо расчет теплопотерь, если известны конструкция, размеры, число и компоновка аппаратов (т. е. заданы поверхность теплообмена и схема тока теплоносителей е аппаратах и теплообменнике). При поверочном расчете определяются любая пара величин из набора (Со, Св, он. ок, вн, вк. ( по, тдов) и гидравлические сопротивления при движении теплоносителей в теплообменнике. Основой поверочного расчета являются тепловой и гидравлический расчеты. [c.32]

    Влияние протечел< и байпасного потока на теплоотдачу в межтрубной зоне зависит от типа применяемых перегородок. Протечки теплоносителя через зазоры между перегородками и корпусом аппарата имеют место при всех типах перегородок и существенно влияют на величину коэффициента теплоотдачи, так как часть теплоносителя не вступает в контакт с поверхностью теплообмена. Протечки через зазоры между перегородками и трубами в большей мере влияют на гидравлическое сопротивление, чем на теплообмен, так как этот поток происходит вдоль труб, что вызывает некоторое увеличение коэффициентов теплоотдачи, [c.236]

    Рассчитывается поправочный коэффициент, учитывакяций влияние байпасного потока теплоносителя иа гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. [c.255]

    Метод Девора вследствие своей простоты удобен для ручных расчетов, однако его трудно приспособить к машинным расчетам, так как большинство величин, используемых в расчете, определяется по графикам, таблггцам и номограмме. Для расчетов на Э3 наиболее пригодным является метод Белла, к тому же в нем более полно учитывается влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. Результаты расчета ДР по методу Белла хорошо согласуются с данными испытаний промышленных теплообменных аппаратов. [c.262]

    Величина площади теплопередающей поверхности является характеристикой, учитываюигей лишь одну сторону этого противоречия (интенсификацию теплообмена с ростом скорости). Поэтому при оптимизации по такому критерию только наложение ограничений по гидравлическим сопротивлениям пли скоростям теплоносителей может избавить от больших энергетических затрат. [c.294]

    Целесообразность такой формы уравнения оправдывается в тех случаях, когда постоянным остается расход теплоносителя в ка- нале, а гидравлическое сопротивление изменяется во времени. [c.352]

    Трубы в змеевиковых теплообменниках обычно имеют большую длину и, следовательно, большие гидравлические сопротивления. Обычно принимают скорость теплоносителей в змеевиках для жидкостей 0,3—0,8 ж/сек, а для газов при атмосферном давлении 3—10 кг1м -сек. [c.560]

Смотреть страницы где упоминается термин Гидравлическое сопротивление теплоносителей: [c.127]    [c.220]    [c.264]    [c.270]    [c.361]    [c.28]   
Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.332 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Гидравлическое сопротивление

Теплоноситель



© 2025 chem21.info Реклама на сайте