Скорость паров минимальная

Фреоновые жидкостные трубопроводы прокладывают аналогично аммиачным. Однако нужно помнить, что скрытая теплота фазового перехода у фреонов в несколько раз меньше, а плотность — значительно выше, чем у аммиака. Поэтому большое внимание следует обращать на предотвращение вскипания фреона вследствие падения его давления в трубопроводах, направляющих жидкость снизу вверх к распределительным и дроссельным устройствам. Транспортировка масла во фреоновых паровых трубопроводах возможна лишь при достаточной скорости пара. Минимальная скорость, необходимая для транспортировки масла, зависит от размеров его капель и плотности пара, которая резко меняется от температуры и давления. [c.66]

Струйные тарелки (рис. 18) создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. При невысоких скоростях газа (пара) тарелки работают в барботажном режиме, кроме того, при малых скоростях пара наблюдается провал жидкости. Минимально допустимая скорость по газу в отверстиях чешуек составляет 7 м/с. При повышении скорости барботажный режим переходит в струйный (капельный), при этом сплошной фазой становится газ (пар), а жидкость распыляется на капли. Этот режим отвечает наибольшей поверхности контакта фаз и является рабочей областью, скорость пара в отверстиях при этом выше 12 м/с. Тарелки рекомендуются для разделения загрязняющих сред. Ы [c.64]

Скорости паров в многопоточном змеевике второй печи должны быть подобраны такими, чтобы обеспечивалась достаточно длительная работа труб (без их перегрева и коксования) при возможно минимальном гидравлическом сопротивлении змеевика. При проектировании желательно предусмотреть резерв поверхности нагрева для компенсации возможных перегрузок.--- [c.77]

Оптимальный унос, соответствующий минимальным затратам, может быть сравнительно велик — от 0,2 до 0,4 [22]. Однако для технических расчетов оптимальный унос жидкости не должен превышать 0,1. Если унос выше допустимого, необходимо увеличить расстояние между тарелками или уменьшить скорость паров, увеличивая диаметр, рабочую площадь и живое сечение тарелки. Для струйных тарелок унос в пределах допустимых нагрузок не превышает 0,1 [26], поэтому для таких тарелок поверочный расчет на унос обычно не проводят. [c.93]

Оптимальную, принимаемую для расчета диаметра, и минимальную скорости паров вычисляют по уравнению [c.104]

Определяем минимально допустимую скорость паров при минимальном значении АРт=10 мм вод. ст. по уравнению (1.190) [c.108]

На рис. 1.8 приведена блок-схема алгоритма оптимального расчета колонны с учетом приведенных затрат. Оптимизация осуществлялась методом сканирования с переменным шагом. Метод заключается в последовательном просмотре значений критерия оптимальности в ряде точек, принадлежащих области независимых переменных, и нахождении среди этих точек такой, в которой критерий оптимальности принимает минимальное значение. Этот метод позволяет определить глобальный экстремум функции. При этом задаются диапазоном изменения - скорости пара на полное сечение колонны W и флегмового числа Л - с соответствующим шагом. В процедуре расчета критерия оптимальности на каждом шаге определяется число тарелок и тарелка ввода питания в виде отдельной процедуры проектного расчета колонны. [c.70]

Так, был разработан новый аппарат с прямотоком жидкости (рис. 4.8), в котором прямоток жидкости на смежных ситчатых тарелках осуществлялся с помощью наклонного переливного устройства с клапанами, ориентированными в сторону слива. При этом горизонтальная составляющая кинетической энергии парового потока в переливном устройстве способствует росту скорости транспорта жидкости с тарелки на тарелку, значительно превышающую скорость жидкости на горизонтальных тарелках. Кроме того, в этом случае переливная тарелка играет роль отбойного устройства, что позволяет увеличить скорость пара в сечении тарелки с минимальным уносом. Были проведены исследования на системе воздух - вода в аппаратах диаметром 700, 1000 и 3000 мм. Цель исследований заключалась в определении зависимости параметров математической модели массопередачи (Ре, 4,) от гидродинамических условий на тарелке. Эти параметры использовались в дальнейшем для расчета числа ситчатых тарелок, снабженных клапанным переливным устройством. [c.201]

Отношение числа теоретических ступеней разделения, приходящихся на 1 м насадки, уд к коэффициенту трения I было принято в качестве базовой величины, не зависящей от критерия Рейнольдса. Эта величина, имеет постоянное значение (0,13) для всех смесей, использованных Дэвидом. Он принимает, что эффективность разделения имеет максимальное значение при верхней предельной скорости паров. Однако в лабораторных колоннах эта скорость не намного превышает ту скорость паров, которая соответствует минимально допустимой нагрузке. Поэтому соотношение [c.174]

На рис. У11-5 показана область устойчивой работы контактных тарелок с переливными устройствами. Максимально допустимая скорость пара в колонне (линия ВС) определяется величиной допустимого уноса жидкости, которая обычно принимается равной 10 %. Линия АВ определяет минимально допустимые скорости пара, соответствующие 10 % провалу жидкости. Справа область устойчивой работы ограничена линией СО, которая соответствует максимальным нагрузкам по жидкости, соответствующим 85 % режима захлебывания . Линия АВ определяет минимальные нагрузки по жидкости, при которых на тарелке обеспечивается устойчивый барботажный слой и отсутствует проскок пара. Нагрузки по пару и жидкости, соответствующие координатам любой точки внутри области, обеспечивают устойчивую работу аппарата. [c.226]

Линия ОМ, соединяющая рабочую точку N с началом координат, называется рабочей линией процесса. Пересечение рабочей линии ОМ с прямыми, ограничивающими область устойчивой работы тарелки, позволяет определить максимальную и минимальную допустимую скорость пара в колонне. [c.226]

Если производительность задана и флегмовое (паровое) число выбрано, высота и диаметр колонны в известной степени связаны между собой - увеличение высоты колонны позволяет уменьшить ее диаметр и наоборот. Этим обусловливается возможность повышения скорости паров за счет увеличения расстояния между тарелками. Оптимальная величина уноса, соответствующая минимальным затратам, может быть найдена из выражения [c.248]

Исследования показали, что переход от турбулентного режима к режиму эмульгирования (точка инверсии или точка начала эмульгирования) соответствует оптимальным условиям работы колонны и оптимальной скорости пара, при которой на насадке задерживается максимальное количество жидкости, брызг и пены, достигаются интенсивный массообмен и максимальная производительность при минимальной высоте насадки. Насадочную колонну следует рассчитывать, исходя из оптимальной скорости. При превышении оптимальной скорости начинается обращенное движение жидкости снизу вверх, происходит так называемое захлебывание колонны и нарушение режима ее работы. [c.303]

Линейная скорость пара в свободном сечении колонны и . .. Минимальное расстояние между тарелками. ....... [c.331]

При реконструировании колонн обычно решающее значение имеют показатели а, б, в и г. Так, при прочих равных условиях и заданном расстоянии между тарелками Ят величина сопротивления тарелки Др может лимитировать производительность тарелки (колонны). Для практического применения тарелки данной конструкции весьма большое значение имеет характеристика ее эффективности при разных рабочих нагрузках по пару (рис. П1-14). "Кривая / соответствует тарелка у1 барботажного или струйно-прямоточного типа, у которых прямоточное движение фаз развивается полностью только при достижении скоростей пара, близких к максимальным. Тарелки этого типа позволяют обеспечить достаточно широкий диапазон рабочих нагрузок, т. е. отношение максимальной скорости паров к минимальной (обычно более 3) при эффективности, близкой к максимальной. Кривая 2 характерна для тарелок с барботажным режимом работы в начале рабочего диапазона и с прямоточным в его конце. Как видно, реализация большого рабочего диапазона в этом случае связана с существенной потерей эффективности тарелки. Кривая 5 характеризует тарелки прямоточного типа, имеющие максимальную эффективность в области больших скоростей фаз. Как и в предыдущем, в этом случае получение широкого диапазона нагрузок связано с необходимостью принимать низкую рабочую эффективность тарелки., [c.252]

Для стандартных тарелок провального типа (без отгиба кромок щелей) при ширине щелей до 6 мм расчет минимальной рабочей скорости пара может быть выполнен по уравнению [19, 67] [c.265]

Для провальных тарелок с отогнутыми кромками щелей и трубчато-решетчатых минимальную рабочую скорость пара определяют по уравнению [c.265]

Для тарелок с переливами, имеющих устройства для ввода пара в жидкость, размещенные под уровнем жидкости (практически в плоскости тарелки), и некоторое свободное сечение, доступное для стока жидкости через отверстия для прохода пара (тарелки ситчатые, клапанные, струйные и т. п.), большое значение имеет расчет минимальной скорости пара в отверстиях й оп. мин, обеспечивающей отсутствие провала жидкости на нижележащую тарелку. Фактическая скорость пара в отверстиях тарелки оп должна быть больше 1 оп. мин при всех режимах работы тарелки (колонны). Нарушение этого условия приводит к утечке значительного количества жидкости на нижележащую тарелку без контакта с паром, к неравномерной работе тарелки, в результате чего существенно снижается ее эффективность. [c.284]

Таблица 111.10. Уравнения для расчета минимальной скорости пара в рабочем сечении тарелки при вступлении в беспровальный режим работы

В реакционную зону непрерывно поступает смесь регенерированного горячего катализатора и сырья. Псевдоожиженный слой образуется посредством потока паров, поступающих с катализатором через распределительную решетку или через форсунки-распылители. Объем слоя рассчитан на длительность пребывания катализатора в реакторе 2—10 мин. При этом диаметр аппарата должен быть таким, чтобы скорость паров над слоем составляла 0,4— 0,7 м/с. Высота псевдоожиженного слоя, определяющая продолжительность реакции, зависит от качества сырья и активности катализатора при наличии утяжеленного, легкоразлагающегося сырья и высокоактивных катализаторов требуется минимальный уровень слоя, и наоборот. Плотность слоя в реакторе составляет 400— 450 кг/м [c.165]

Соответствующая скорость пара будет равна ш р. Максимальная скорость будет там, где А = О, и минимальная там, где сопротивление равно Ар + А. [c.168]

Их данные о минимальной скорости пара для установления стабильной работы тарелки представлены в табл. 12. [c.196]

Минимальную скорость пара в отверстиях тарелки, при которой прекращается провал, рекомендуется [5], [6] определять по уравнению [c.202]

Так как скорость пара в горловинах колпачковой тарелки будет иметь примерно ту же величину, что и в минимальном сечении роторного аппарата, то можно сделать заключение, что производительность роторного аппарата при таком же диаметре будет значительно ниже, чем производительность аппарата колонного. [c.301]

Оптимальная скорость паров в прорезях колпачков долн5на находиться между минимально допустимой, определяемой по уравнению [c.234]

Струйные тарелки (см. рнс. 1.22,6) рекомендуются для атмосферных и отпарных колонн диаметром до 3,2 м, в колоннах под давлением диаметром до 4 м, а также при разделении по-лимеризующихся, коксующихся и разлагающихся веществ для уменьшения продолжительности пребывания их в колонне. Струйные тарелки, называемые также чешуйчатыми или язычковыми, создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. Прн малых скоростях пара наблюдается провал жидкости, поэтому должна быть обеспечена минимальная допустимая скорость в отверстиях чешуек (около 7 м/с). Наибольшая эффективность тарелок достигается в струйном режиме при скорости в щелях более 12 м/с. [c.79]

Е. Минимальный тепловой поток. Плотность теплового потока /п, 1 соответствует лтпимальной скорости пар(К. бра-зовапия, которая обеспечивает стабильную паровую пленку у понер.хнос гн нагрева. Паровые пузыри образуются регулярно во времени и пространстве и отрываются от пленки. Если плотность 1 еплового потока меньше граница [c.377]

Поскольку величина эффективности Т зависит от изменения значения скорости паров W, важной характеристикой работы контактной тарелки является диапазон ее эффективной работы п ф = И эф тах/М эф тш. где и Н эфт1п максимальная и минимальная скорости пара в колонне, соответствующие принятому значению эффективности т). На рис. VII-6 приведены типичные кривые зависимости Т) от для основных типов тарелок. [c.227]

Расчет минимальной скорости паров в отверстиях тарелки. Для тарелок бесколпачкового типа с переливными устройствами (ситчатые, клапанные, струйные и др.) и размещением устройств для ввода пара в жидкость под уровнем жидкости и практически в одной плоскости с полотном тарелки всегда имеется свободное сечение, доступное для стока жидкости через отверстия для прохода пара. В этих случаях необходимо выполнять расчет минимальной скорости пара в отверстиях 1 оп т1п. обеспечивающей отсутствие провала жидкости на нижележащую тарелку. Фактическая скорость пара в отверстиях тарелки УУоп должна быть больше при всех рабочих режимах тарелки (колонны). Нарушение этого условия приводит к протечке на нижележащую тарелку значительного количества жидкости, не проконтактировавшей с паром, в результате чего существенно снижается эффективность работы тарелки. [c.246]

В зону реакции непрерывно поступает смесь регенерированного горячего катализатора с сырьем. В зависимости от начальной температуры катализатора и протяженности трубопровода крекинг может с той пли иной глубиной протекать уже до поступления смеси в слой или даже целиком завершаться в линии (см. рис. 62, ж) однако чаще всего основная доля превращения приходится на зону кипящего слоя. Кипящий слой катализатора образуется посредством потока паров, поступающих вместе с катализатором через распределительную решетку или через форсунки-распылители. Объем слоя рассчитан на длительность пребывания катализатора в реакторе от 2 до 10 мин. При этом диаметр аппарата рассчитывается таким образом, чтобы скорость паров над слоем составляла от 0,4 до 0,7 м сек. Высота кипящего слоя зависит, таким образом, от размеров реактора и на крупных установках достигает 5—6 м. Высота кипящего слоя, определяющая продолжительность реакции, аависит от качества сырья и активности катализатора при наличии утяжеленного, легкоразлагающегося сырья и высокоактивных. катализаторов требуется минимальный уровень слоя, и наоборот. Плотность слоя в реакторе составляет около 400— 450 кг(м . Отработанный катализатор непрерывно стекает в отпарную секцию. Плохая отпарка катализатора влечет за собой увеличение потерь сырья, повышение выхсзда кокса и содержания в ием водорода, а последнее требует больших расходов воздуха на регенерацию . Конструкции отпарных секций весьма разнообразны и в основном определяют конфигурацию реактора. Так, на установках типа ортофлоу Б цилиндрическая секция помещена в центре реактора и отработанный катализатор протекает в нее через щели в ее стенке (см. рис. 62, е). В реакторах установок типа модели IV и ортофлоу С отпарная секция выносная и снабжена перегородками типа диск — конус (см, рис. 62, ж) или в виде серии уголков, приваренных в шахматном порядке для увеличения времени отпарки. При больших размерах реактора в отпарной секции для создания наилучших условий контакта пара и катализатора имеются еще радиальные перегородки с раздельной подачей пара. [c.194]

Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию удовлетворяет число Маха, примерно равное 0,25 (см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 20 м1сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. На основании указанных данных нетрудно определить входной диаметр трубы (строки 15—20). Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем примерно равным 7,6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала (строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [c.265]

Полярность же связи металл — углерод в металл-алкила находится в обратной зависимости, т. е. полярность связи —С минималь-на также вследствие наименьшего ионного радиуса Это способствует лучшей координации мономера у связи Ы—С в отличие от связей N3—С и К—С, где механизм полимеризации близок к чисто анионному (сильная локализация зарядов у ионов натрия и калия и на атоме углерода алкильного радикала). Полярные растворители способствуют разделению ионных пар и снижают коор-динируюидую способность связи Ь —С. В соответствии с изложенным, скорость полимеризации минимальна для литиевых производных катализаторов, но конверсия мономера при этом максимальна и приближается к 100%. [c.46]

Фо — фактор скорости газа (пара), Фо = оКрп/Рж. м/с [Фо] — минимально допустимый фактор скорости пара (газа) [c.390]

Исследовалась модель аппарата с ротором, имевшим диаметр 160 мм. Исследования производились при изменении скорости газа от 1 до 4 м1сек, числе оборотов от 500 до 3200 в минуту п весовой скорости жидкости от 4000 до 40 ООО кГ/ч скорость пара и газа были взяты в минимальном живом сечении 1-го контактного узла. [c.301]