Водяные пары, абсорбция

Рис. III. 1. Зависимость коэффициента абсорбции аммиака (а) и коэффициента конденсации водяных паров (б) от скорости газа [178].

Схема процесса — типичная схема абсорбции. Газ поступает в тарельчатый или насадочный абсорбер, в который сверху противотоком подается раствор щелочи. Насыщенный раствор ш,е-лочи подогревается в теплообменнике до 100 С, подается в регенератор, где дополнительно нагревается водяным паром. В результате нагрева в присутствии водяного пара меркаптаны десорбируются и вместе с парами воды поступают в дефлегматор. Пары воды конденсируются, а меркаптаны подаются на установку получения серы либо в виде готового продукта на склад. Регенерированный раствор щелочи после рекуперации теплоты возвращается в цикл. [c.198]

Керосиновая фракция с 31-ой или 29-ой тарелок основной колонны поступает в первую секцию отпарной колонны 9. Пары из отпарной колонны 9 направляются в основную колонну 8 под 30-ую тарелку. С низа первой секции отпарной колонны 9 фракция прокачивается через холодильник в мерники. С 14-ой тарелки основной колонны 8 во вторую секцию отпарной колонны 9 отводится флегма дизельного топлива. Пары из этой секции возвращаются под 16-ую тарелку основной колонны, а дизельное топливо с низа отпарной колонны насосом через теплообменники и холодильники откачивается в мерники. В низ основной колонны 8 и в отдельные секции отпарной колонны 9 подается перегретый водяной пар. Мазут — остаток основной ректификационной колонны 8 забирается горячим насосом и прокачивается через печь 13 в вакуумную колонну 12. В случае временного отключения вакуумной части мазут направляется на другие процессы, в частности на термический крекинг. Остальные технологические узлы установки — вакуумная перегонка мазута, стабилизация, абсорбция и выщелачивание компонентов светлых продуктов — работают по описанной выше схеме установки АВТ производительностью 1,0 млн. т/год. Главным аппаратом установки является основная ректификационная колонна диаметром 3,8 м с 40 тарелками желобчатого типа. Из них шесть расположены в отгонной части, а 34 в концентрационной. В колонне осуществлено два циркуляционных орошения с отбором флегмы. [c.88]

Конверсия аммиака проводится при 890—900 °С. При этом выход оксида азота составляет до 96%. Тепло, выделяющееся в ходе реакции, используется в котле-утилизаторе 5 для получения перегретого пара под давление.м 13-10 Па. Далее нит-розные газы поступают в окислитель 6, где оксид азота окисляется до диоксида. Температура газов после окисления повышается до 300—310 °С, что позволяет использовать их для подогрева воздуха в подогревателе 7. В холодильнике 1 с охлаждением нитрозных газов идет конденсация водяных паров (образовавшихся при окислении аммиака), а также взаимодействие диоксида азота с парами с образованием азотной кислоты. На выходе из холодильника кислота отделяется от газов и поступает в абсорбционную колонну 2 на тарелку с кислотой той же концентрации, а газы идут в нижнюю часть колонны для абсорбции смесью воды и азотной кислоты. Продукционная кислота, полученная в колонне, содержит до 1 % растворенных оксидов азота, которые удаляются при продувке в отдувочной колонне 3. [c.212]

Гидратация этилена осуществляется двумя методами при помощи серной кислоты (сернокислотная гидратация) и непосредственным взаимодействием этилена с водяным паром в присутствии катализаторов (парофазная каталитическая гидратация). Сернокислотный способ, открытый А. М. Бутлеровым, получил промышленное осуществление только в послевоенные годы. Он состоит из следующих четырех стадий 1) абсорбция этилена серной кислотой с образованием сернокислых эфиров 2) гидролиз эфиров 3) выделение спирта и его ректификация 4) концентрирование серной кислоты. Взаимодействие между этиленом и серной кислотой состоит из двух этапов первый — физическое растворение этилена в серной кислоте и второй — гомогенное взаимодействие обоих компонентов с образованием алкилсульфатов по уравнениям [c.169]

Газовый поток, поступающий на абсорбцию, обычно предварительно насыщают водяным паром при рабочей температуре путем барботирования через воду в сатураторе. Тогда газ и пар абсорбируются жидкостью в абсорбционной камере в таком же соотношении, в каком они содержатся в массе газовой фазы, вследствие чего соотношение между абсорбируемым газом и паром остается одинаковым во всех точках после сатуратора. [c.88]

Экстрактивная ректификация Перегонка с водяным паром. Абсорбция Адсорбция [c.65]

Абсорберы. Абсорберы служат для удаления из циркулирующего водородсодержащего газа сероводорода и водяных паров абсорбцией 15%-ным раствором моноэтаноламина (МЭА). Абсорбция проходит при пониженных температурах, десорбция при температуре несколько выше 100°С. Абсорберы для очистки от сероводорода оборудованы тарелками с желобчатыми или S-образными элементами. [c.178]

Это приведет к получению тонкого слоя более концентрированной кислоты и выразится в быстром падении проводимости, вызванном падением температуры. Температура окончательно снижается (обычно до 60—82°С), между тем как концентрированная кислота, не будучи долго в равновесии с давлением паров Н2О и ЗОз атмосферы, начнет абсорбировать водяной пар. Абсорбция вызовет повышение электропроводности (фиг. 68). Осмотр элемента в этих условиях обнаруживает присутствие [c.136]

Перегонка с водяным паром Абсорбция Азеотропная ректификация Экстрактивная ректификация [c.28]

Таким образом, для высокой степени извлечения пропан-бутановой фракции в колонне К-1 целесообразно отбирать широкую фракцию например, н.к.— 160°С при 0,15—0,20 МПа. Наряду с горячей струей в низ колонны целесообразно подавать водяной пар (0,5—1,0% масс, на нефть). Несконденсированные легкие углеводороды следует подвергать компримированию или абсорбции бензинами колонн К-1 и К-2 в специальном конденсаторе-холо-дильнике при 0,30—0,35 МПа и 48—70°С с последующим выделением их в стабилизаторе [22]. Число тарелок в колонне К-1 принимают обычно не более 35—40. [c.164]

В противоположность процессу абсорбции процесс десорбции проводят при умеренно повышенных температурах (160—180° С) и пониженном давлении (5—8 ат), причем для того, чтобы происходил процесс десорбции углеводородов из насыщенного абсорбента, необходимо, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой фазе. Для этого в качестве десорбирующего агента применяют водяной пар. [c.271]

Бромистый литий независимо от того, в каком виде он находится (чистый или в растворе), обладает высокой избирательностью в отношении водяных паров, поэтому пары хладагента вновь переходят в раствор. Так как скорость абсорбции увеличивается при низких температурах, внутри абсорбционной части установки монтируется змеевик с охлаждающей водой. [c.177]

Если газ не выводят из абсорбционной камеры, можно работать и без его предварительного насыщения. Как уже было сказано, парциальное давление газа у поверхности жидкости и в этом случае будет равно разности между общим давлением и парциальным давлением водяного пара (т. е. известно). При этом парциальное давление пара не будет одинаковым во всех прочих (кроме примыкающих к поверхности) точках абсорбционной камеры, меняясь от точки к точке. Для достижения стационарного распределения парциального давления в пространстве может потребоваться заметное время. Это следует учитывать при определении скорости абсорбции по расходу вводимого газа (без вывода газа из установки и без его предварительного насыщения). [c.89]

I—вход исходного масла (сырца) 2, Л—подогреватели сырца —колонна для абсорбции фенола из водяного пара I—экстракционная колонна i—трубчатая печь для рафината 7—разделитель рафината и паров фенола I—перегонка рафината с водяным паром 9—холодильник рафината 10— выход рафината II—орошение 12—сборник сухого фенола 13—подогреватель сырого экстракта [c.389]

Движущую силу абсорбции водяных паров серной кислотой подсчитываем на основании следующих данных [c.186]

Адсорбцию газовых примесей ведут главным образом в реакторах периодического действия без теплообменных устройств, на полках которых находится адсорбент. Очищаемый газ пропускают через слой адсорбента обычно сверху вниз со скоростью, определяемой гидравлическим сопротивлением слоя и другими условиями абсорбции и составляющей 0,05—0,3 м/с. В процессе очистки адсорбент теряет активность в результате насыщения поверхности адсорбируемым веществом, а также ее экранирования посторонними веществами пылью, смолистыми продуктами и др. Потерявший активность адсорбент регенерируют нагревом и пропусканием острого или перегретого водяного пара, воздуха или инертного газа (азота). Иногда потерявший активность адсорбент полностью заменяют. При очистке воздуха от малых количеств токсичных веществ [(2—5) 10 % (об.)] и при дезодорации воздуха применяют установки, состоящие из ячеек со сменными перфорированными патронами с активированным углем. Срок службы таких патронов исчисляется годами и после дезактивации их удаляют, а иногда регенерируют. [c.236]

Для процессов испарения воды или конденсации водяных паров (которые можно рассматривать как абсорбцию или десорбцию идеально растворимых газов) [c.96]

Для случая абсорбции хорошо растворимых газов, в частности, для конденсации водяного пара, который беспредельно растворим в воде [c.99]

Циклонно-пенные теплообменники и абсорберы прошли промышленные испытания, в частности в судовых условиях. На танкере Крым циклонно-пенные аппараты производительностью 18 0(Ю м /ч и 5000 м /ч с успехом применялись для охлаждения дымовых газов, абсорбции и десорбции водяного пара. Например, при охлаждении дымовых газов (с 96 до 15 °С) в пенном слое было достигнуто практически полное выравнивание-температур газа и охлаждаюш ей воды. [c.259]

Влияние гидродинамических параметров (скорости газа и высоты слоя пены) на к. п. д. полки аппарата для различных систем уже рассмотрено ранее (см. Введение, гл. I). Типичная зависимость Tir от Шг представлена на рис. 2 (стр. 15). Дополнительно приведем конкретные опытные данные по абсорбции водяных паров (хорошо-растворимого газа) серной кислотой [236]. [c.148]

Рис. 111.13. Влияние скорости газа на к. п. д. абсорбции водяных паров серной кислотой.

Массопередача в ЦПА изучена на примерах абсорбции хорошо растворимых газов — водяного пара и аммиака водой и водными растворами электролитов [43]. ЦПА представляет собой одноступенчатый реактор и его применение, по-видимому, наиболее целесообразно для массообменных процессов, лимитирующихся переносом вещества в газовой фазе. [c.258]

Коэффициент абсорбции водяных паров серной кислотой при принятых режимных условиях составляет в среднем [c.186]

В случае использования физического поглотителя, растворяющего газ, но химически с ним не связанного, исключается отдувка двуокиси углерода водяным паром, и регенерацию поглотителя проводят при температуре абсорбции, в результате на регенерацию тепло не расходуется. [c.117]

Выделение С4-фракции из контактных газов реакции осуществляется абсорбционным методом с предварительным комприми-рованием контактного газа. Существенный интерес представляет бескомпрессорная схема выделения углеводородной фракции из контактного газа. В этом случае реакцию проводят при повышенном давлении. На рисунке приведена недавно опубликованная принципиальная технологическая схема процесса окислительного дегидрирования н-бутенов, осуществленная на заводе фирмы Филлипс в г. Боргере (США) [28]. Воздух компримируют и смешивают с водяным паром. Смесь нагревают в печи, смешивают с бутеновым сырьем и пропускают над катализатором окислительного дегидрирования, помещенным в реактор непрерывного действия. Тепло выходящего из реактора потока используется в котле-утилизаторе для производства технологического пара. Затем поток подвергается закалочному и обычному охлаждению и промывается от кислородсодержащих соединений. Фракцию С4 выделяют масляной абсорбцией и после отпарки ее из масла в десор-бере подают на конечную стадию очистки. Непрореагировавшие бутены возвращают в реактор. Небольшое количество кислород-содержащих соединений, имеющихся в промывных водах, отпаривают и сжигают в печи подогрева пара и воздуха. [c.691]

Дальнейшая конденсация водяных паров происходит в абсорбере для поглощения СО 2. Газ, покидающий абсорбер, имеет температуру 80 °С, ив нем остается всего 1,3 т водяных паров. Тепло конденсации этих паров и тепло, выделяющееся при абсорбции двуокиси углерода, обеспечивает нагрев раствора, выходящего из абсорбера, до 109 °С, что является дополнительным источником тепла для регенерации. [c.139]

Количество тепла, выделяющегося при абсорбции, суммируется из теплот растворения аммиака и двуокиси углерода, нейтрализации СО 2 и конденсации водяного пара [c.511]

В целях наиболее полного извлечения углеводородов из масла на одних заводах в нижнюю часть десорбера вводится перегретый водяной пар. На других заводах десорбцию производят с помощью легких углеводородов. По мере увеличения давления растет растворимость газообразных углеводородов в масляной фракции. На некоторых заводах с целью более полного извлечения углеводородов С2—С4 абсорбцию ведут под давлением 100 ат и выше. Известно также применение низкотемпературной абсорбции. Чем ниже температура, тем выше растворимость углеводородов в масляной фракции. Иногда абсорбцию проводят при температурах от —7 до —27° С. Это позволяет значительно снизить кратность циркуляции абсорбента и применять более легкие масла, растворяющие большее количество газообразных углеводородов. [c.293]

Наконец, указывается, что диэлектрические свойства, стойкость к действию водяных паров (абсорбция и проницаемость), воспламеняемость эпоксидно-полиамидных композиций значительно превосходят соответствующие требования, предъявляемые американскими вогнными нормами Mil-I-16 923 В. [c.647]

Линии I — избыток хлористого водорода па абсорбцию Л—хлористый водород III — циркулирующий пентан IV — в капали ацию V — водяной пар VI—дихлорпентаны VII—хлористыс амилы. [c.181]

Зависимыми переменными общей системы уравнений в этом случае являются жидкостные потоки Lj и эффективные температуры Т/. Включение в исходные данные тепловых нагрузок по всем секциям обеспечивает, с одной стороны, единообразное математическое описание процесса разделения и, с другой, — дает возможность, не меняя алгоритма, рассч итывать любой разделительный процесс простую перегонку и ректификацию с водяным паром или без такового, абсорбцию, экстрактивную ректификацию и т. д. [c.92]

На установке абсорбции бензина (шт. Техас, США) вышли нз строя уплотнение насоса и задвижки на трубопроводе, по которому подавался нефтепродукт под давлением 1,25 МПа прн 70—80°С. Пары нефтепродукта воспламенились от сильно нагретого регулятора водяного пара. Обслуживающий персонал пытался потушить пожар пенными огнетушителями, однако возникла новая утечка нефтепродуктов, поскольку перегрелся теплообменник. Подача воздушно-механической пены не дала положительных результатов. Под действием перегрева обрушились незащищенные стальные опоры нефтяного резервуара трубопроводной обвязкойчбыла опрокинута десорбцн-онная колонна высотой 20 м. При падении колонна разрушила многие технологические аппараты. Все это вызвало дальнейшее развитие пожара, который продолжался несколько дней до полного выгорания горючих продуктов. Ущерб составил 3 млн. долл. [27]. [c.71]

Технологический процесс получения ацетилена этим способом основан на термоокислительном пиролизе метана с кислородом (соотношение кислорода и метана должно быть в пределах 0,58— 0,62) в реакторах при 1400—1500 °С и избыточном давлении. Процесс состоит из следующих стадий подогрева метана и кислорода пиролиза метана и закалки пирогаза очистки пирогазов от сажл в скрубберах или электрофильтрах компримирования пирогаза до давления 0,8—1,2 МПа и абсорбции ацетилена и его гомологов селективным растворителем (метилпирролидоном, диметилформ-амидом) фракционной десорбции газов в десорбере первой ступени (при давлении 20 кПа) и второй ступени (при вакууме 80 кПа) с выделением при 80—90 °С чистого ацетилена и нагреве с водяным паром (ПО—116°С) фракции высших гомологов ацетилена регенерации растворителя (удаления твердых продуктов полимеризации гомологов ацетилена) сжигания отходов производства в печи (сажи из сажеотстойников продуктов "полимеризации, выделенных при регенерации растворителя высших гомологов ацетилена, полученных на второй ступени фракционной десорбции). [c.28]

Очищенный углеводородный газ, выходящий с верха абсорбционной колонны 9, проходит газосепаратор 13, затем выводится с установки. Насыщенный раствор МЭА с низа колонны 9 нагревается в теплообменниках 11 я проходит регенерацию в десорбере 14. Регенерированный раствор МЭА с низа десорбера 14 забирается насосом 12, прокачивается через теплообменники И и холодильник 10 и возвращается на абсорбцию в колонну 9. Низ десорбера 14 подогревается за счет тепла кипятильника 17. Выходящие с верха десорбера 14 сероводород и диоксид углерода направляются в десорбер 6. Вместе с десорбированными Н.,5 и СО, после I ступени очистки газы проходят водяной холодильник 15, где конденсируются водяные пары, и попадают в газоводоотделитель 16. С верха газосепаратора выводятся кислые газы (сероводород, диоксид углерода и примеси), [c.58]

При вводе в абсорбционную камеру газа, не насыщенного предварительно водяными парами, и одновременном выводе газа из нее содержание пара в выходящем газе неизвестно. Чтобы определить скорость абсорбции по расходам входящего и выходящего газа, необходимо донасы-тить или осушить газ на выходе из абсорбера. [c.89]

Р е t е г А., hem., Te hn., 22, 410 (1970). Абсорбция водяных паров серной кислотой (обзор и анализ опубликованных данных). [c.287]

Сернокислотное производство, применяющее газ от сжигания природной серы, не содержащей контактных ядов, можно осуществлять в системах без промывного отделения. Расплавленная сера сжигается в предварительно осушенном воздухе при температуре выше 1000°С и после использования теплоты газа для получения товаргюго водяного пара поступает в контактный аппарат и затем на абсорбцию. [c.137]

Абсорбция в пенном аппарате. Исследования проводили в заводских и лабораторных условиях в пенных аппаратах с внешними переливами. В лаборатории изучены процессы абсорбции аммиака водой, водяных паров и двуокиси серы серной кислотой, паров бензола каменноугольным маслом и др. Результаты лабораторного исследования подтверждены при испытаниях аммиачного абсорбера на Ленинградском коксогазовом заводе, 15-полочного бензольного абсорбера на Череповецком металлургическом заводе и трехполочного пенного абсорбера серного ангидрида на Щелковском химическом заводе. [c.148]

IV — остаток отпарной колонны н масло из маслоотделителя V — газбензин на фракционирование VI — водяной пар VII — газ потребителям нлн на установку масляной абсорбции VIII — газы выветривания. [c.51]

Пример. Газ со станции дистилляции поступает на абсорбцию при t = 55° С и Р = 754 мм рт. ст. Получаемый аммонизированный рассол содерншт 80,7 г л NHg и 49,1 г л Oj. Определить количество водяного пара, содержащегося в газе на 1000 кг NHg, допуская, что NH,, и СОа иолностью поглощаются при абсорбции. [c.512]

В нефтяной и газовой промышлепности процесс абсорбции применяется при разделении, очистке и суп ке углеводородных газов. При помощи абсорбции извлекают из естественных п попутных газов содержащийся в них бензин, а также пронап-бутановую фракцию. Процесс абсорбции обычно используют и при разделении газов термического и каталитического крекинга, при извлечении ароматических углеводородов нз ] азоп пиролиза или фенола из его смеси с водяным паром иа установках селективной очистки масел фенолом и т. п. [c.222]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология