Переливные тарелки производительность

Диаметр колонны с переливными тарелками определяется по максимально допустимой скорости газа, значение которой должно быть несколько ниже предельных нагрузок, лимитирующих дальнейшее повышение производительности аппарата. [c.116]

Если производительность аппарата не будет изменяться в процессе эксплуатации более чем иа 50% от номинальной нагрузки, можно рекомендовать применение решетчатых и ситчатых барботажных тарелок провального типа (без переливных стаканов) эти тарелки наименее металлоемки, просты по устройству и допускают более высокие нагрузки на единицу поперечного сечения, чем колпачковые барботажные тарелки, прн меньшем перепаде давления. [c.681]

Стремление увеличить производительность колонны по паровой фазе привело к разработке переливных устройств (рис. У11-2, ж), оснащенных в месте ввода жидкости на тарелку дополнительной горизонтальной перегородкой, под которой располагаются контактные элементы (отверстия, клапаны и т. д.). Такая конструкция устраняет мертвые зоны под сливным карманом, что позволяет увеличить производительность колонны на 10-20 %. [c.223]

Контакт между жидкой и паровой фазами осуществляется главным образом по схемам перекрестного тока (тарелки с переливными устройствами) (рис. УП-З, а) или противотока (провальные тарелки) (рис. У11-3, в). В последние годы получили распространение перекрестно-прямоточные контактные устройства, использующие сочетание перекрестного тока и прямотока в зоне контакта фаз, что в целом обеспечивает высокие показатели по производительности и эффективности (рис. Д1-3, б). Скоростные прямоточные тарелки (рис. У11-3, г) обеспечивают контактирование пара и жидкости в закрученном восходящем потоке. [c.224]

Струйные тарелки. У струйных тарелок контактные элементы (просечки, лепестки и т. п.) расположены таким образом, что пар, выходящий в жидкость под некоторым утлом к горизонту, приобретает горизонтальную составляющую скорости, совпадающую с направлением движения жидкости по тарелке или под некоторым утлом к нему. Благодаря этому можно создать наиболее благоприятные условия для эффективного контакта фаз при высокой производительности контактного устройства. При чисто прямоточном движении фаз и большой скорости пара происходит снос жидкости в направлении сливного кармана, что затрудняет работу переливного устройства и приводит к снижению эффективности работы тарелки. [c.235]

Чтобы не допустить повышения давления в колонне, тщательно контролируют количество и состав разделяемой смеси, температуру по высоте аппарата. При этом температура верха колонны поддерживается регулятором, меняющим подачу орошения. Для того чтобы избежать захлебывания колонны при увеличении расхода продукта, необходимо следить, чтобы колпачковые тарелки были установлены строго горизонтально, а количество и диаметр переливных устройств на тарелках соответствовали бы производительности аппарата. Для устранения возможности прорыва газа в колонну, патрубок нижней тарелки опускают ниже уровня жидкости в кубе колонны. [c.145]

Переливные патрубки могут изготовляться из круглых труб или карманов с поперечным сечением в виде сегмента по форме колонны и располагаются как внутри колонны, так и снаружи ее. Клапанные тарелки имеют круглые или щелевые паровые патрубки, закрытые свободными (плавающими) клапанами. Степень их открытия зависит от нагрузки по пару. Движение клапанов ограничено направляющими в виде скоб или пальцев. Эти тарелки обеспечивают повышенную производительность колонны по сравнению с другими конструкциями колпачковых тарелок. [c.267]

Концентрирование азотной кислоты при помощи купоросного масла проводят в тарельчатых дистилляционных колоннах из ферросилида, тарелки колонн снабжены колпачками и переливными трубами. Применяются также колонны с насадкой из колец производительность таких колонн выше, чем тарельчатых, вследствие меньшего сопротивления аппарата газовому потоку. Смешение разбавленной азотной кислоты и купоросного масла проводится чаще всего непосредственно в колонне (в некоторых установках это делают предварительно). Смесь нагревают острым паром. [c.294]

Струйно-центробежные конструкции контактных устройств представляют собой обычные кольцевые пластинчатые или перфорированные тарелки с кромками отверстий, отогнутыми в одну сторону (по кругу), с центральным переливом в виде трубы и боковым переливом по всему корпусу [382—383]. Исследование гидродинамики и массопередачи на тарелках подобной конструкции, испытывавшихся в моделях небольшого диаметра, показывает, что их производительность в несколько раз превышает производительность обычных переливных тарелок с перекрестным током фаз [379—381]. Однако для получения высокой эффективности массопередачи на струйно-центробежных тарелках в промышленных аппаратах следует устранить поперечную неравномерность потоков [138] в результате проведения гидравлического моделирования их работы на холодных моделях. [c.195]

Кипятильники также делают встроенными или выносными, в зависимости от условий эксплуатации. В выносных кипятильниках удобнее очистка и замена трубок без остановки колонн. В этом случае устанавливают два выносных кипятильника, каждый из которых обеспечивает необходимую производительность. Питание можно подавать на распределительную тарелку через переливной [c.209]

Большое влияние на работу переливного устройства и тарелки оказывают конструкция и способ ввода жидкости на тарелку. Переливные устройства могут быть как с приемным карманом, так и без него. Устройства без приемного кармана позволяют увеличить рабочую площадь тарелки, а следовательно, нагрузку по газу. При равномерном и безударном вводе жидкости (рис. 117, б) обеспечивается равномерное распределение потоков по сечению колонны, что способствует увеличению производительности и эффективности тарелок. Иногда жидкость, вступающую из переливного устройства на тарелку, аэрируют (рис. 117, д) во избежание ее провала. Это позволяет расширить диапазон устойчивой работы тарелки. В некоторых случаях организуют ввод жидкости на тарелку с образованием второй зоны контакта фаз в виде сплошного зонтика (рис. 117, е) или отдельных струй. При такой организации ввода жидкости интенсифицируется массопередача и эффективно используется сепарационное пространство. [c.246]

Тарелки пульсационных экстракторов обычно не имеют переливных патрубков и снабжены мелкими отверстиями. Ввиду этого при отсутствии пульсаций противоток двух жидкостей в аппарате ве происходит, т. е. производительность экстрактора равна нулю. При увеличении интенсивности пульсаций от нуля до некоторого значения производительность возрастает, а затем начинает убывать (захлебывание из-за чрезмерных пульсаций). Согласно имеющимся опытным данным, кривая зависимости предельной нагрузки от интенсивности пульсаций (от произведения амплитуды на частоту) действительно состоит из восходящей и нисходящей ветвей [1, 2]. [c.223]

G — массовая производительность, кг/с g — ускорение свободного падения, м/с h —-расстояние между тарелками ротора сепаратора, м кб — высота переливного борта ротора, м hm — толщина слоя жидкости в роторе, м кк — высота капиллярного подъема, м ho —толщина слоя осадка, м hen — толщина слоя суспензии в роторе, м [c.6]

В последние годы в химической технологии находят все большее применение ситчатые тарелки без переливных устройств (провальные), отличающиеся простотой конструкции, высокой производительностью и устойчивостью режима в широком пределе изменения нагрузок по газу и жидкости. Изучению гидродинамики провальных тарелок, так же как и тарелок с переливными устройствами, посвящено большое количество исследований [c.36]

В заключение сравним производительность ректификационных и абсорбционных колонн с провальными решетчатыми тарелками и переливными колпачковыми тарелками (табл. 2). Для сравнения примем рабочую [c.66]

По способу отвода жидкости с решетки различают два основных типа пенных аппаратов с переливными и провальными тарелками (рис, 12.10). Эффективность таких аппаратов достаточно велика только при улавливании частиц размером /ц >5 мкм. Необходимо отметить невысокую производительность таких аппаратов по газу [1, 5], [c.421]

Переливное устройство обеспечивает переток жидкости с тарелки на тарелку по высоте колонны. Переток может осуществляться при отсутствии или наличии приемного кармана в переливном устройстве (рис. 17.9) [58]. Переливные устройства без приемного кармана позволяют увеличить рабочую площадь тарелки и, следовательно, повысить производительность колонны. [c.550]

Пример 30. Спроектировать барботажный реактор с десятью ситчатыми тарелками при условии минимального расхода титана, идущего на облицовку внутренней поверхности корпуса слоем толщиной o = 2 мм и на изготовление ситчатых тарелок толщиной 3 мм. Расход титана на изготовление опорной конструкции для тарелки и переливную трубу составляет 90% отрасхода титана на изготовление самой тарелки. Производительность реактора по жидкости Уц — 1,753 м /ч, время реакции i = = 85 мин. Высота газового пространства под нижней тарелкой = 0,5 м, высота сепарационного пространства пад верхней тарелкой Л = 1,0 м, высота сепарационного пространства над остальными тарелками Лг = 0,4 м. Газосодержание барботажного слоя ф = 0,5. [c.258]

При высокой плотности орошения [более 50 м /(м -ч)1, когда работа тарелок лимитируется производительностью переливных устройств, целесообразно применение многосливной продольно-секционированной тарелки, или тарелки с двумя зонами контакта фаз (рис. 2.20). Последняя представляет собой комбинацию бар-ботажной тарелки (ситчатой, клапанной) с устройством, в котором реализуется зона контакта фаз, формирующаяся в пространстве между тарелками при перетекании жидкости. Тарелка состоит из перфорированного основания / с установленными на нем сливными карманами 2 (могут быть одно-, двух- и трехщелевыми), направляющих планок 3 и отбойных дисков 4. [c.87]

Тарелки этого тина не имеют специальных переливных устройств для жидкости, поэтому конструкция их предельно проста. Производительность тарелок провального типа примерно в 1,8—2 раза больше, чем колпачковых, металлоемкость не превышает 40—50 кг/м . По срав- [c.257]

К числу наиболее эффективных конструктивных решений, приводящих к значительному увеличению производительности колонн но газу, можно отнести использование пространства между тарелками для установки различных конструкций сепарационных устройств, изготовленных главным образом из сеток или про-сечно-вытяжного листа объемной насадки, заполняющей все сечение между тарелками, наклонных отбойных элементов, горизонтальных отбойных элементов, установленных под вышележащей тарелкой или на уровне переливной планки, вертикальных [c.253]

Для увеличения производительности контактных устройств по жйдкости применяют специальные многопоточные конструкции тарелок с большой плош,адью переливов и тарелки с двумя зонами контакта фаз. Целый ряд специальных конструктивных решений для переливных устройств (наклонные переливные планки, эжектирующие элементы для вытекающей из перелива жидкости, устройства для дегазации жидкости непосредственно в переливе и т. д.) также способствуют повышению производительности колонн но жидкости. [c.254]

Использованпе предложенной многопоточной контактной тарелкп позволяет увеличить производительность колоппых аппаратов в 1,4-1,б раза, а также увеличить эффективность тарелки за счет лучшей дегазации жидкости в переливных коробах п подачп на нижележащую ступень осветлеппой жидкости. [c.220]

Конструкция тарелки не требует большой площади переливных карманов и организации в них статических гидрозатворов, что позволяет резко сократить площади перелива (особеипо в колоппах с большими нагрузками ио жидкости), более эффективно использовать площадь аппарата, т.е. повысить его производительность. [c.258]

Разработана и внедрена [11] конструкция массообменной тарелки с увеличенной рабочей площадью, в которой гидрозатвор статического типа позволяет направлять поток жидкости на стенку колонны создавая ее пленочное течение. Конструкция переливного устройства полностью исключает недостатки тарелок фирм Norton и Gliis h. Приводятся результаты экспериментов по производительности разработанной конструкции тарелки. [c.48]

В промышленности применяются тарельчатые решетчатые колонны без переливных устройств (так называемые колонны с провальными тарелками). Тарелки изготовляются в виде колосников различной формы. Пар и жидкость попеременно проходят через тарелки между колосниками в любом месте. Пар барботирует в тех местах, где в данное время меньше гидравлическое сопротивление. Жидкость проваливается сквозь щели в местах наибольшего гидравлического сопротивления. По сравнению с ситчатыми провальные тарелки обеспечивают большую производительность и менее чувствйтельньг к загрязнениям и коррозии. [c.268]

О, 5 м/сек. Высота сливной перегородки берется от 25 до 7Бмм. При низких производительностях по жидкости рекомендуется предусматривать переливную пластинку со стороны подачи жидкости, чтобы удержать на тарелке нужное количество жидкости во вспененном состоянии. [c.511]

Уменьшив сопротивление переливных устройств, можно соответственно увеличить скорость паров и сократить расстояние между тарелками без опасения, что колонна начнет захлебываться в рабочем режиме. Для аппаратов производительностью до 100 м Ы при скорости пара в колонне до 0,2 м1сек обычно применяют прямые сливные устройства (рис. 8.27,а), для более крупных аппаратов — наклонные профилированные (рис. 8.27, б). [c.467]

Наибольшее распространение получили тарельчатые пульсационные колонны, снабженные перфориройанными тарелками без переливных патрубков. Эти колонны сочетают в себе высокую производительность ситчатых колонн с эффективностью, свойственной пульсационным колоннам. Изучению этого типа пульсационных колонн посвящено наибольшее количество исследований [70—77]. [c.250]

Скорость паров для колонн установок производительностью 300 нлг /ч кислорода рекомендуется применять для верхних колонн выше ввода кубовой жидкости ю =0,3—0,8 ж/сек, ниже этого ввода м = 0,25—0,5 ж/се/с для нижних колонн (о = 0,1 — 0,25 м1сек. При этом меньшие значения скорости паров целесообразно применять для более мелких установок. Следует отметить, что для определения скорости паров. в отверстиях тарелки необходимо выбрать характеристику перфорации тарелок. При этом диаметр отверстий обычно принимается равным / 0 = 0,8- 0,9 мм при шаге i=3,25 мм, а площадь, занятая переливным устройством, задается в пределах [c.61]