Диаграмма прямоточной

Рис. 2-24. Диаграмма прямоточной экстракции.

Рис. 26. Диаграмма работы прямоточного абсорбера в режиме мгновенной реакции

Прямоточное последовательное соединение двухфазных элементов процесса в кинетической области не создает никаких новых дополнительных эффектов. Противоточное каскадное включение подробно рассмотрено в гл. 10. Рассмотрим теперь смешанное включение. На рис. 13-16 представлена схема смешанного включения двух элементов процесса. Если установлены состояния обеих входящих фаз (а и Р) и известно отношение ВЧВ% для одного элемента процесса, то отношение В 1В )2 легко определить и для другого элемента процесса. Когда известны две рабочие линии, путем графического построения на диаграмме равновесия (рис. 13-26) можно определить все технологические переменные. [c.285]

Если реакция проводится не в непрерывном противотоке, а в ступенчатом, то расчет усложняется и приходится пользоваться методом проб и ошибок. Однако для простого случая реакции (1Х-39) разработаны диаграммы (рис. IX-14—IX-16), позволяющие избежать кропотливых вычислений. Пользуясь рис. IX-14—IX-16, можно оценить время, необходимое для проведения реакции с определенным выходом в прямоточных и противоточных системах, имеющих различное число ступеней. На этих диаграммах учитывается также избыток одного из реагентов (по отношению к теоретически необходимому количеству). По диаграммам, приведенным [c.367]

Решение. При данном начальном влагосодержании кристаллический материал является достаточно сыпучим. Учитывая необходимость проведения непрерывного процесса, значительную производительность и свойства материала, выбираем сушилку барабанного типа с прямоточной схемой движения материала и теплоносителя. Принимаем температуру окружающего воздуха в. о = 15°С с относительной влажностью ф = 85 % (эти данные выбираются с учетом географических условий и места установки сушилки [19]) коэффициент заполнения барабана ф = = 0,15. По диаграмме Рамзина (см. рис. 10.2) определяем по при- [c.298]

Рис. 2-19. Треугольная диаграмма многоступенчатой прямоточной экстракции с оборотом растворителя

Рнс. 2-20. Прямоугольная диаграмма многоступенчатой прямоточной экстракции [c.116]

Наряду с этим, необходимо отметить следующее. Как показывают теоремы У1-2 и У1-3, любой теплообменник в оптимальной структуре ТС может быть заменен любым количеством параллельных прямоточных и (или) противоточных аппаратов без изменения общей поверхности теплообмена, что предполагает множественность решения. Это основная причина применения метода последовательного приближения для определения необходимых уело-, ВИЙ оптимальности структуры. Для выбора определенной структуры используется дополнительный критерий — минимальное количество аппаратов (п. 5 методики синтеза внутренней подсистемы с использованием диаграммы энтальпии потоков). [c.246]

Диаграммная структура антисимметричной ячеечной модели. При описании физико-химических процессов в прямоточных и противоточных аппаратах часто используется антисимметричная ячеечная модель, в соответствии с которой гидродинамическая структура потоков в фазах моделируется различным числом ячеек смешения [15]. При этом возникает задача сопряжения единичной ячейки одной фазы с несколькими ячейками другой фазы. Реализация такого сопряжения в терминах диаграмм связи дана на рис. 2.17. Для наглядности диаграммы отдельных ячеек не раскрываются. TD-проводник используется для отражения условий равновесия компонентов на границе раздела фаз соответствующего участка аппарата. [c.158]

Рнс. 41, Диаграмма для расчета прямоточной экстракции. [c.200]

Диаграмма обтекания газового потока в обычном циклоне (рис. VI-7) намного сложнее, чем в прямоточном циклоне с неподвижным импеллером. В общих чертах поток представляет собой двойную спираль, причем поток во внешней спирали движется вниз по направлению к бункеру, а во внутренней — по восходящей к выводной трубе. На этот поток накладывается вторичный газовый поток от внешней спирали к внутренней. Такая модель движения была подробно изучена различными исследователями [258, 431, 515, 587, 765, 803] и недавно была объектом обширного обзора [391]. [c.258]

Рассчитывая рабочий процесс в ступени с помощью математической модели для получения индикаторной и температурной диаграмм, с достаточной точностью для практических целен шаг расчета можно максимально увеличить до 2 поворота коленчатого вала. Чем больше шаг, те.м меньше время счета. При расчете динамики пластин самодействующих клапанов для получения достоверных результатов требуется уменьшить шаг расчета. Для прямоточных клапанов достоверные данные можно получить при шаге 0,25—0,2 . При расчете динамики более массивных пластин кольцевых и полосовых клапанов шаг расчета можно увеличить до Г, хотя вследствие этого диаграмма движения пластины получится сглаженной, время—сечение щели клапана будет определено с ошибкой. На участке открытия клапанов шаг расчета автоматически снижается до требуемой величины. [c.70]

Рис. 5.4. Диаграмма, иллюстрирующая влияние теплового потока на коэффициент теплоотдачи в трубе прямоточного котла [4].

Формула (VI.44) получена автором в результате продувки моделей прямоточных клапанов с отношением в пределах от О до 0,8. При определении Рр для прямоточных клапанов, в отличие от принятого для других, давление потока отнесено не к перекрываемой пластиной площади прохода в седле клапана, а ко всей площади подвижной части пластины и предполагается равномерно распределенным, хотя в действительности диаграмма давленпя имеет форму наклонной кривой, резко снижающейся у свободной кромки пластины. [c.226]

На рис. 1.17 сопоставлены диаграммы потери давления во всасывающих клапанах слева — в кольцевом клапане при постоянном независимо от положения пластины усилии пружины (точнее, при постоянном отношении Впр/рр) и при усилии, возрастающем от нуля, а справа — в прямоточном клапане. Они соответствуют характеристикам вида 1, 4 п 6 (рис. VI.16) и представлены для различных отношений Ар , д/Артах (Ар а — максимальная потеря давления в полностью открытом клапане, [c.230]

Площадь диаграмм (рис. VI. 17), оконтуренная вертикальными штрихами, представляет работу, необходимую для проталкивания газа через полностью открытый клапан, а площадь, отмеченная перекрестными штрихами, — дополнительную работу, затрачиваемую под влиянием пружины. Отношение второй к первой определяет коэффициент влияния пружины, обозначаемый для всасывания через 113 и для нагнетания через Значения и представленные на рис. VI. 18 и 1.19 для кольцевых и прямоточных клапанов, выражены в зависимости от Арге. о/Артах И ОТ части хода поршня Зес И нэ которой протекает всасывание или нагнетание. [c.231]

Если применяется прямоточный частично конденсирующий дефлегматор, который дает равновесное разделение между дистиллятом (паром) и флегмой (т. е. работает как теоретиче-ская тарелка), то верхняя ступень на диаграмме соответствует этому дефлегматору. [c.485]

В прямоточных компрессорах прямого действия без охлаждения цилиндра в начале процесса сжатия показатель т>к, так как температура поршня и цилиндра компрессора выше температуры сжимаемого газа поэтому тепло передается от корпуса к газу. В конце процесса сжатия т<й, так как температура сжатого газа становится выше температуры корпуса, и поэтому меняется направление теплообмена. Обычно эту сложную кривую условно заменяют политропой с некоторым средним показателем. Работа действительного компрессора в р, У-диаграмме за один полный ход поршня определяется площадью 12341. [c.82]

На рис. 8 и 9 показаны диаграммы выгорания антрацитовой пыли по опытам на лабораторной установке, проводившимся с обогащением воздуха кислородом 1[Л. 8]. Кривые на этих диаграммах отражают последовательное выгорание элементарной струи прямоточного факела вдоль его оси. Отметим некоторые характерные [c.31]

Клапан прямоточного типа [457] Диаграмма [c.403]

Клапан прямоточного тнна [457 Диаграмма [c.404]

На диаграмме 1.8.10-7 приведены также оптимальные скорости потока в сечении корпуса прямоточного циклона, при которых достигается практически максимальная эффективность очистки без дальнейшего увеличения этой скорости, а следовательно, увеличения его сопротивления. Наиболее низкий коэффициент сопротивления ( = 1,5+1,7) обеспечивает циклон, разработанный С. Е. Бутаковым и Г. М. Барахтенко [52]. [c.506]

Метод расчета многоступенчатой экстракции при перекрестном токе с помощью треугольной диаграммы показам на рис. 110,(5. Рафинат после каждой предыдущей ступени является исходным раствором на каждой последующей ступени. Соответственно этому для расчета процесса на первой ступени многоступенчатой прямоточной экстракции применимы уравнения (VI, 6) — (VI, 16) для одноступенчатой экстракции при замене S,E,M и R соответственно на S , Ей Mi и R. Аналогично для любой (например, т-й) ступени применимы уравнения (VI, 6) —(VI, 14) при замене F на Rm-i я R, Е, М н S соответственно на Rm., Era, М.,п и Sm. Для всех ступеней экстракции, кроме первой, невозможно найти минимальное количество экстрагента, поскольку исходные растворы на этих ступенях являются насыщенными. Максимальное количество экстрагента, так же как и для процесса одноступенчатой экстракции, должно быть таким, чтобы при смешении исходного раствора с экстрагентом образовывались две жидкие фазы. Схема графического расчета для систем типа II показана на рис. 111. [c.237]

Рис. 1Х-6. Многоступенчатый прямоточный процесс выщелачивания на треугольной диаграмме (прямоугольный треугольник).

Многоступенчатый прямоточный процесс выщелачивания. Этот процесс показан графически на треугольной диаграмме (рис. 1Х-6). Точка А соответствует составу растворителя, подаваемого в систему, а точка В — составу нижнего потока или загрузке твердых веществ. Точку М находят методом, описанным при рассмотрении одноступенчатого процесса. Хорда равновесия, проходящая через точку М,, определяет составы верхнего В[ и нижнего С1 потоков на выходе из первой ступени. Точку С соединяют с точкой А, поскольку нижний поток, уходящий с первой ступени, контактирует со свежим растворителем. Положение точки Мг определяется массовым отношением верхнего и нижнего потоков. Соотношение потоков, поступающих на вторую ступень, не обязательно должно оставаться таким же, как и на первой ступени. Хорда равновесия, проходящая через точку М2, определяет положение тр,чек Вг и С , отвечающих конечным составам на выходе из второй ступени. Такое графическое построение повторяют до тех пор, пока не будет получена необходимая величина конечной концентрации. [c.581]

Циклоны прямоточные [52, 224, 277, 307, 326] Диаграмма 1.8.10-7 [c.522]

Рис. 13.4. Схема прямоточной системы кондиционирования воздуха низкого давления (а) и изображение процесса в -диаграмме в летнем (б) и зимнем (в) режимах

Поверхность всасывающего клапана, которая занимает значительную часть внутренней поверхности цилиндра, особенно в прямоточных компрессорах, всегда холодная. Низкую температуру имеют также стенки цилиндра с водяной рубашкой. При сжатии холодильного агента до такого давления, при котором температура насыщения превышает температуру холодных стенок цилиндра, на этих стенках начинается конденсация пара. При снижений давления пара в процессе обратного расширения жидкость со стенок цилиндра испаряется. При этом линия обратного расширения на индикаторной диаграмме идет более полого, всасывающий клапан открывается позднее и коэффициент Хс (см. гл. П) уменьшается. С увеличением перегрева повышаются температура всасывания и нагнетания. От соприкосновения с более теплым паром и вследствие теплопритока от нагретых частей цилиндра температура поверхности всасывающего клапана повышается, и возможность конденсации пара на нем уменьшается. Конденсация становится невозможной при таком высоком перегреве, когда температура всасываемого пара приближается к температуре насыщения, соответствующей давлению нагнетания (в случае отсутствия водяной рубашки). [c.15]

Рис,, 74. Прямоточная абсорбция в абсорбере с вышением температур в г— -диаграмме. [c.181]

Обеспечение одинаковой по всем участкам кольцевого зазора объемной скорости экструзии. Это условие легко выполняется на прямоточных головках (для труб). Угловые же головки, применяемые в производстве пленки, имеют существенный конструктивный недостаток — неодинаковую длину путей, проходимых частицами расплава от конца шнека до различных участков формующего зазора. Эти различия в практике стараются сгладить поворотом потока в широком сечении канала и созданием существенного перепада давления в вертикальной части кольцевого канала. Однако даже и в этих случаях избыточный поток расплава на участках зазора, примыкающих к цилиндру, приходится гасить искусственным сужением формующего зазора в этой части при так называемой калибровке зазора. Для торможения потока, кроме общей регулировки величины зазора с помощью центрующих болтов, применяют торможение различных участков потока с помощью деформируемых формующих колец (рис. 104). Обычно расширение или сужение зазора с -помощью вытяжных и нажимных болтов осуществляют по результатам кругового обмера толщины пленки, вычерчиваемым на специальных круговых диаграммах (рис. 105). [c.113]

Рис. 4-48. Изображение процесса прямоточной дефлегмации в I—дг-диаграмме.

Прямоточная экстракция с возвращением регенерироваиног растворителя представлена на треугольной диаграмме на рис. 2-19. [c.115]

На рис. VII.67 совмещены индикаторные диаграммы I ступени компрессора 200В-10/8, снятые при прямоточных и при кольцевых клапанах под нагрузкой и на холостом ходу. На диаграммах, соответствующих работе под нагрузкой, при прямоточных клапанах наблюдается значительное [c.347]

Рис. VII.67. Индикаторные диаграммы I ступени компрессора 200В-10/8 а — при работе под нагрузкой (прямоточные клапаны N =25,8 кет, кольцевые клапаны Минд = = 27,6 квт) б — на холостом ходу при клапанах, открытых в атмосферу (прямоточные клапаны Ыинд 1.63 квт, кольцевые клапаны Ыцнд = Ч.1 кет)-.

Изменения температур воздуха находятся графически по описанному выше методу. Диаграмма для увлажнения воздуха (или охлаждения горячей воды) приведена на рис. У111-19. Диаграмма для прямоточной осушки воздуха изображена на рис. У1П-20. [c.616]

Уравнение (6) может быть использовано для определения количества газового остатка D. , если задано у.,, и наоборот. Если зависимость между у и х выражается простым ур-нием, то интеграл решается аналитически, в противном случае он решается графически прп по.мощи диаграммы равновесия у — х. В случае многокомпопентных паровых (газовых) смесей прямоточная н противоточная конденсации рассчитываются способом постепенных приближений. Дефлегмация, применяемая для частичного обогащения воздуха кислородом, представляет разновидность противоточной К. ф. [c.344]

Процесс в несовмещенном дефлегматоре в г— -диаграмме (рис. 31, г) проходит следующим образом. Состояние пара, поступающего в дефлегматор, определяется точкой. ( е, е, е) а состояние флегмы, уходящей из дефлегматора, точкой ЛЧЕл ) -V, лг). Через начальное сечение проходит только пар концентрацией е, которая определяет положение оси приведенных энтальпий для прямоточного процесса дефлегматора. Коннода для входного сечения совпадает с изотермой так как она проходит через точку Е и точку Е, определяющую состояние бесконечно малого количества равновесной флегмы, образующейся в этом же сечении. Одной из точек конноды для выходного сечения является точка 5, определяющая состояние ректифицированного пара. Второй точкой конноды является точка N, определяющая состояние уходящей из дефлегматора флегмы. При этом температуру флегмы следует принимать tN = t5 + + (0 + 4°С). [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология