Турбулентная флуктуация

ТУРБУЛЕНТНЫЕ ФЛУКТУАЦИИ СКОРОСТИ [c.194]

Филип [62] исследовал возможность использования отборных трубок различной длины в качестве гармонических фильтров для измерения турбулентных флуктуации концентрации подробное описание необходимых условий измерения дается в работе [62]. Как правило, необходимо сгладить все пульсации концентрации, что почти всегда происходит в отборных трактах обычной длины. Наоборот, во многих типичных приложениях при измерении турбулентных флуктуации концентрации способом, предложенным Филипом, могут возникнуть трудности. Для аэрозолей следует рекомендовать более прямые методы, рассмотренные в разд. 4. 6. [c.121]

Гидродинамические параметры потока (характер потока, аксиальную и радиальную составляющие скорости потока и их турбулентные флуктуации) определяли на таком же замкнутом контуре, но изготовленном 8626 КЗК 45 7 [c.7]

В связи с сильными и непрерывными турбулентными флуктуациями довольно сложным оказывается вопрос о геометрических (форма, размеры) и термических (температура, излучающая способность) характеристиках пламени. Для практических расчетов на основании экспериментов установлены усредненные характери- [c.117]

Карман [И] выдвинул предположение, что гипотеза подобия может быть распространена и на турбулентные флуктуации. При этом длина пути смешения, являющаяся, как отмечалось выше, неизвестной функцией времени и места, определяется уравнением [c.300]

При преобразовании сделано новое допущение — мы пренебрегали влиянием турбулентных флуктуаций на проводимость жидкости. Уравнение (132) интегрируется по г [c.81]

Сплошная кривая на рис. 5-1 показывает влияние перемешивания раствора при вращении внутреннего цилиндра, создающем турбулентное течение. Конвективный транспорт стремится устранить концентрационные изменения в середине кольцевого пространства. Однако турбулентные флуктуации угасают вблизи поверхности твердых электродов, так что в этих областях миграция и диффузия вновь становятся основными составляющими транспорта. Электродные реакции по-прежнему приводят к истощению раствора вблизи катода и увеличению концентрации вблизи анода. [c.20]

Вдали от твердой стенки преобладает перенос импульса по турбулентному механизму. Однако вблизи твердой поверхности турбулентные флуктуации гасятся, вследствие чего доминирует вязкий перенос импульса. Поэтому напряжение трения на стенке по-прежнему определяется равенством [c.320]

При преобразовании сделано новое допущение — мы пренебрегали влиянием турбулентных флуктуаций па проводимость жидкости. [c.76]

При диспергировании газов в жидкости в аппарате с механической мешалкой размер газовых пузырей определяется равновесием между силами поверхностного натяжения и силами, обусловленными турбулентными флуктуациями. При коалесценции размер пузырей зави- [c.398]

Интуитивно можно предсказать, какие получатся результаты. Например, вдув газа в пограничный слой приведет к увеличению его толщины. Вследствие этого при прочих равных условиях трение и теплопередача на поверхности тела будут уменьшаться. Более того, даже если предположить, что толщина пограничного слоя не возрастает, ясно, что поперечный поток массы (вдув) должен переносить газ из области низких скоростей в область более высоких, так же как это происходит при турбулентных флуктуациях. Следовательно, градиент скорости вблизи поверхности тела, а значит, и касательное напряжение на этой поверхности будут уменьшаться. Легко понять, что аналогичным образом этот процесс влияет и на теплопередачу. Эти эффекты схематически представлены на рис. 3.4. [c.82]

Рейнольдсовы члены переноса появляются явно в уравнениях (7.18) — (7.20). Эти члены характеризуют перенос массы, количества движения и тепла, обусловленный турбулентными флуктуациями, и могут быть идентифицированы следующим образом [c.243]

X (или Ргт), Dt (или L t), р, и, V, а, h или /. Точ ное решение этих уравнений никогда не может быть по лучено вследствие неизвестных функциональных зави симостей параметров турбулентного переноса е, х или Ргг и От или Ler от средних значений параметров по тока и турбулентных флуктуаций, аналогичных зависи мостям, представленным уравнениями (7.23) — (7.27) Однако если предположить, что эти параметры постоян ны или являются простыми функциями средних значений параметров в турбулентном пограничном слое, можно получить некоторые полезные соотношения. [c.248]

Измерение скорости у самой стенки оказалось невозможным, поскольку, как было сообщено Бейкером, эффекты турбулентных флуктуаций и влияние вязкости, обусловленные присутствием в этой области датчика и забиванием его приемного отверстия, ограничивают наименьшие размеры применяемой плоской микротрубки для скоростей, больших 5 м сек, минимальная высота ее прие.много отверстия составляет 0,584 мм. Для измерения профиля скорости использовалась гребенка из пяти микротрубок полио- [c.111]

Г7(е т - характерное значение времени турбулентных флуктуаций, равное по порядку величины отношению длины турбулентного смешения к скорости флуктуаций, (Ь/и), г- эмпирический параметр турбулентности. Из последних двух соотношений следует вывод [c.81]

Изучение влияния центробежных сил на интенсивность турбулентных флуктуаций пристеночных касательных напряжений [c.42]

Мы выбрали наиболее элементарный метод вывода основных уравнений материального и теплового балансов реактора. Другой способ, который мы могли бы использовать, состоит в том, чтобы начать с дифференциальных уравнений в частных производных, описываюпщх процесс в элементе объема реактора, проинтегрировать их по всему объему и усреднить по турбулентным флуктуациям в результате мы получим те же обыкновенные дифференциальные уравнения. [c.158]

Дальнейшее развитие гидродинамическая теория вязкого подслоя получила в работе Шуберта и Коркоса [43, 44]. В ней линеаризованные уравнения Навье — Стокса для пульсаций скорости упрощались за счет того факта, что в области вязкого подслоя отсутствует нормальный градиент пульсаций давления. Шуберт и Коркос положили этот факт в основу линейной теории и на этой основе смогли разрешить многие из отмеченных трудностей в постановке граничных условий. При этом подслой рассматривался как узкая область типа пограничного слоя, реагирующая на турбулентные флуктуации давления, которые создают известную движущую силу для процесса переноса импульса в подслое. Предположение о том, что р(х,у,гх)=р х,хг) (где индекс ш — условие на стенке), позволило учесть условия во внешней части пограничного слоя, связав тем самым процессы эволюции турбулентных возмущений в этих частях пограничного слоя, и в то же время дало возможность ограничиться следующими простыми усло-вия.ми обычные условия прилипания на стенке и требование, чтобы при возрастании у влияние вязкости в решении исчезало. [c.179]

При масштабировании евозможно поддерживать соотношение всех параметров, влияющих на перемешивание, постоянным. Поэтому следует тщательно выбирать параметры перемешива-. ния и скорости сдвига, важные для данного процесса. С другой стороны, из-за среднеквадратичных турбулентных флуктуаций скорости и происходят м икропроцессы, в результате которых также образуются капельки размером от 100 до 200 мкм и более. [c.194]

Выявилось, что частота и амплитуда турбулентных флуктуаций вязкости достаточно сходны с мимро Процессами, наблюдаемыми в емкости для перемешивания. Так, в работе [4] выход для заданной реакции, которая протекала по нескольким ма1ршрутам, определяли методом среднеквадратичных турбулентных флуктуа- [c.195]

Теизор доиолиительных турбулентных сдвиговых напряжений Sf, обусловленных турбулентными флуктуациями, называется рейнольдсовым тензором турбулентных напряжений (или тензором кажущихся, или виртуальных, напряжений). В декартовой системе координат он имеет следующий вид [c.108]

На рис. 4 даны зависимости радиальной состабляющей скорости потока (нижние три кривые, обозначения такие же, как и на рис. 2 и З) и их турбулентные флуктуации (верхние три кривые, х - однофазный поток, V - Жидкость двухфазного потока, А - твердые час- тииы двухфазного потока) [см.с 1] (1) по Длине трубы [хО ] [c.9]

Однако в противоположность ламинарному режиму коэффициент смешения при турбулентном течен1Ш является неизвестной функцией скорости. Следовательно, необходимо уравнение, описывающее турбулентные флуктуации в жидкости. Для этого выдвинуты различные феноменологические теории турбулентности. Перед тем как перейти к рассмотрению этих теорий, следует отметить, что все они далеко не полны и не позволяют объяснить многие явления, сопутствующие турбулентному течению. Тем не менее они полезны для расчета турбулентных течений сдвига (т. е. потоков, в которых существуют градиенты скорости в направлении, перпендикулярном к главному потоку). [c.299]

В работах [42, 51, 52] на основе полуэмпирических соображений в уравнение баланса турбулентной энергии несущей сплошной фазы вводятся дополнительные члены, обусловленные генерацией турбулентных флуктуаций скорости при больших числах Рейнольдса обтекания частиц. В [40] выполнена оценка турбулизации течения крупными частицами на основе прямого использования автомодельного решения для дальнего осесимметричного турбулентного следа [53]. Естественно, такой подход справедлив только при очень малой объемной концентрации дисперсной фазы, когда отсутствует интерференция следов за отдельными частицами. В настоящей работе решение для автомодельного турбулентного следа привлекается не для прямого расчета турбулентных характеристик несущего потока, а для определения дополнительной генерации турбулентности в уравнении баланса пульсационной энергии. Такая интерпретация автомодельного решения для дальнего следа (т. е. использование решения в локальном, а не в интегральном смысле) делает предлагаемую модель применимой для различных двухфазных турбулентных течений и позволяет надеяться на ее справедливость не только при малых, но и при умеренных объемных концентрациях частиц. [c.122]

На рис. 7.17 для разных камер показано изменение интенсивности турбулентных флуктуаций для соответствуюших проекций скоростей, таких как мера турбулентности потока, скорости тсгитовыделения, а также самих проекций скорости для разньгх углов поворота коленчатого вала. Наибольшие значения средних скоростей наблюдаются для квадратной камеры, причем максимальные значения приходятся на 8-10° п.к.в. после ВМТ, что не совсем объяснимо. Для этой же камеры, также как и для цилиндрической, наблюдаются наибольшие расхождения в значениях скоростей вдоль осей координат X (пунктирная линия на рис. 7.18) и Y (сплошная линия на рис. 7.18). В крестообразной камере средние скорости в обоих направлениях малы и мало изменяются в широком диапазоне изменения угла п.к.в., что говорит о минимальном изменении структуры потока при сжатии, сгорании и последующем расширении. [c.330]

В ряде работ [7.15, 7.16] бьшо показано, что существует прямая связь между уровнем турбулентности и скоростью распространения фронта пламени. Скорость тепловьщеления в искровом газовом двигателе с гомогенным зарядом является функцией скорости распространения пламени и доступной площади поверхности пламени. Существующие различия в уровне турбулентности для разных камер таким образом должны обуславливать и разницу в характеристиках тепловьщеления. На рис. 7.19 для разных значений коэффициента избытка воздуха показано изменение средней скорости тепловьщеления в интервале 10-90 % от выделившейся теплоты в зависимости от уровня интенсивности турбулентных флуктуаций осредненной скорости потока. [c.332]

Условия течения газа. Изменения расхода газового потока и вводимой в дугу мощности дают возможность реализовать условия как дозвукового, так и сверхзвукового истечения газа из сопла. Далее, истекающая струя может быть как ламинарной, так и турбулентной. Флуктуации в плазменной струе отмечали Уитон и Дин [361, Дин и Ранстадгтео [371, Фриман и Ли [381, Пфендер и Кремерс [391 и Джордан и Кинг [401. По-видимому, изменения светимости плазмы и удельной энтальпии, происходящие в азоте (с частотой от 5 до [c.198]

Сравнивая этот результат с экслеримевтальнымв данными по скорости турбулентных флуктуаций для развитого турбулентного течения, (и - 2,251/,) запишем окончательно [c.82]

Изменение средней (за период) интенсивности турбулентных флуктуаций пристеночного трения относительно этой величины для стационарного течения при различной частоте наложенных пульсаций показано на рис. 4. Резкий перегиб кривых в районе частот 0,2 4- 0,3 Гц может быть объяснен появлением второй гармоники в характере изменения среднёрас-ходной скорости. При частоте порядку 0,7-4- 0,8 Гц первая и вторая гармоники соизмеримы по амплитуде, при этом имеет место максимум е . При дальнейшем увеличении частоты амплитуда одной из гармо- [c.44]

Полученные данные по исследованию осредненных параметров поступательно-вращательных течений в каналах различной геомет рии при наличии несташюнарности показывают, что данное воздействие приводит к существенному отклонению характеристик течения от квазистационарных, а изучение турбулентных флуктуаций пристеночного трения свидетельствует, что трение в вязком подслое чутко реагирует на изменения внешних, по отношению к нему, возмущений. [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология