Гидравлический пульсатор

В последние годы отечественной промышленностью освоен ряд механических и гидравлических пульсаторов, которые дают возможность в широком диапазоне нагрузок и частот вести испытания металлов на малоцикловую усталость с учетом воздействия коррозионных сред. [c.32]

Установка УДИМ-3, предназначенная для повторно-статических испытаний, состоит из испытательного узла (одна из ше- вД сти ячеек которого изображена на рис. 24), гидравлического пульсатора и блока, регистрирующего число циклов нагружения. [c.71]

Рис, У1.20. Схематическое устройство гидравлического пульсатора [c.301]

В последние годы наша промышленность освоила серийный выпуск гидравлических и механических пульсаторов, которые путем несложной реконструкции могут быть приспособлены для изучения скорости рас- [c.48]

Эффективность процесса массопереноса при экстракции можно повысить за счет пульсации фаз. В пульсационных экстракторах применяют два основных способа сообщения пульсаций жидкостям. По первому способу пульсации в колонном экстракторе генерируются наружным механизмом (пульсатором) гидравлически, по второму - посредством вибрации перфорированных тарелок, укрепленных на общем штоке, которому сообщается возвратнопоступательное движение. [c.163]

На основании анализа работы описанных выше пульсаторов было установлено, что пульсатор должен отвечать следующим требованиям большой пропускной способности при низком гидравлическом сопротивлении, быстродействию, возможности изменения частоты и скважности прерывания потока газа в широких пределах, простоте и технологичности конструкции, полному перекрытию потока запорной парой, надежности и долговечности. [c.22]

Таким образом, работа поршневого пульсатора может быть определена как работа по сжатию определенного объема газа. Энергия, передаваемая газу поршнем, расходуется на преодоление сопротивления движению жидкости в реакторе см. (1]1 и может быть оценена по зависимости (2). При обратном ходе поршня происходит расширение газового буфера и возврат некоторой части энергии пульсатору. В случае непосредственного подключения поршневого пульсатора к столбу жидкости в реакционном сосуде работа по сжатию газового буфера отсутствует, и необходимая мощность пульсатора определяется величиной гидравлических и массовых сил сопротивления, возникающих при колебательном движении. [c.28]

Характеристика указанных элемеитов обусловливает размеры энергозатрат. Расход воздуха на пульсацию в значительной мере определяется сечением и длиной пульсопровода, поэтому желательно, чтобы длина была минимальной, а диаметр обеспечивал скорость движения воздуха не выще 20 м/с. Обычно применяют пульсопроводы диаметром 20—80 мм. Кроме того, нужно стремиться к уменьшению гидравлического сопротивления, т. е. не следует устанавливать на пульсопроводе без особой необходимости вентили и задвижки, а число изгибов необходимо сводить к минимуму. Пульсопровод должен иметь хотя бы одну точку, уровень которой выше уровня налива аппарата для предотвращения переброса жидкости в пульсатор при остановках. Расчет пульсопроводов подробно освещен в работе [5]. [c.24]

Пульсации могут передаваться также через сильфоны (рис. 300,6), изготовляемые из гибкого металла или пластмассы и получающие возвратно-поступательное движение от механического (гидравлического) привода или же от электронного датчика. Вместо сильфона можно использовать гибкие мембраны, или диафрагмы. Продолжительность службы сильфонов-пульсаторов с гидравлическим приводом может составлять 30 млн. циклов и более Такой пульсатор можно присоединять непосредственно к корпусу экстрактора или соединять с последним трубой, как показано на рис. 300, а. [c.588]

Известно, что пневматические способы пульсации менее экономичны, чем механические,. хотя для агрессивных рабочих растворов предпочтительно использовать пневматическую пульсацию. В последнем случае для технико-экономического расчета важно провести точное определение энергетических затрат. Был предложен способ расчета безмембранных пневматических пульсаторов с ЗРМ, учитывающий влияние гидравлических сопротивлений и нестационарности воздушного потока [2]. [c.162]

В общем случае гидравлически неидеальной системы, когда объемная амплитуда, создаваемая пульсатором, компенсируется не только на поверхности массопередачи, но и в трубопроводах подвода и отвода потоков, линейная амплитуда пульсаций может быть представлена как [c.240]

Гидравлические испытания пульсатора. Испытания проводились на колонне 0400 мм и заключались в снятии характеристики пульсатора, а также выяснении влияния на нее диаметра пульсопровода и высоты колонны. [c.28]

Впоследствии были исследованы гидравлические характеристики пульсатора и формы колебаний жидкости в смесительных головках больших размеров, предназначенных. для диспергирования жидкости в экстракторах горизонтального типа производительностью до 2 м час. [c.33]

Впоследствии были разработаны другие конструктивные варианты ЗРМ (как для горизонтальных, так и вертикальных аппаратов) пульсатор с распределительными окнами на диске ротора с диаметром выходного отверстия 100 мм двухтактный пульсатор диаметром 60 мм, обеспечивающий два цикла пульсации за один оборот ротора ЗРМ пульсатор пробкового типа диаметром 25 мм для небольших пульсационных аппаратов и другие. Однако, за исключением специальных случаев , при создании указанных конструкций закладывался принцип гарантированного зазора между ротором и корпусом ЗРМ и обеспечивались минимальные гидравлические сопротивления в ЗРМ. Как будет показано ниже, последнее определяет предельную. пропускную способность пульсатора, расширяет возможный диапазон применения пульсатора данного типа и размера и позволяет существенно снизить энергетические затраты на пульсацию при одном и том же расходе воздуха. [c.39]

Обратный ход пульсатора. При движении жидкости вниз скорость ее изменяется так же, как и при прямом ходе пульсатора. Нагрузка на опоры увеличивается по сравнению со статической нагрузкой на величину усилий, возникающих за счет гидравлических сопротивлений. [c.111]

Кроме этого, опоры пульсатора воспринимают нагрузку и от гидравлического сопротивления, равную по величине динамической нагрузке, действующей на опоры колонны и противоположной по направлению. Таким образом, на опоры пульсатора действует сумма нагрузок (взятая с учетом сдвига фаз) от сил трения и сил инерции. [c.112]

Характер распределения сил трения и инерционных сил отличается от предыдущего способа тем, что силы гидравлического сопротивления при прямом ходе поршня пульсатора, возникающие по тем же причинам, что и в первом способе крепления, не уменьшают нагрузку от веса колонны на фундамент, а уравновешиваются равной, противоположно направленной силой, действующей на поршень пульсатора. [c.112]

При обратном ходе поршня пульсатора жидкость опускается под действием собственного веса, преодолевая инерцию и гидравлические сопротивления. Скорость ее меняется так же, как и при прямом ходе поршня. [c.113]

Изменение удельных нагрузок кг/см -) за один период колебаний (прямой и обратный ход пульсатора), возникающих за счет гидравлических сопротивлений, инерционных усилий и нагрузки на пульсатор, показано на рис. 10. [c.114]

В пульсационных экстракторах дополнительная энергия подводится к жидкости путем сообщения потоку низкочастотных возвратно-поступательных колебаний, с помощью вибрирующих внутри аппарата перфорированных или других тарелок (укрепленных на общем штоке, совершающем возвратно-поступательное движение) или с помощью пульсатора, находящегося вне аппарата (создаваемые пульсатором колебания гидравлически передаются к жидкости в аппарате). [c.380]

Из результатов исследования коррозионной усталости образцов стали 12Х17Н2 следует, что при сравнительно небольших базах испытаний наблюдается существенное различие между условным пределом коррозионной выносливости при изгибе и осевом растяжении — сжатии [183]. Испытания и в воздухе, и в 3 %-ном растворе Na I проводили при симметричном цикле чистого изгиба вращающихся образцов с частотой нагружения 50 Гц и при симметричном цикле растяжение — сжатие на гидравлическом пульсаторе с частотой нагружения 20 Гц. В обоих случаях образцы были полностью погружены в этот раствор, причем обеспечивалось удовлетворительное перемешивание среды специальным приспособлением. [c.115]

Аппараты с периодическими колебаниями суспензии обеспечивают высокие скорости обтекания твердых частиц жидкостью. Низкочастотные колебания создаются вибромешалками, пластинами, пневматическими и гидравлическими пульсаторами, возвратнопоступательными или вращательными колебаниями сосудов. Одной из самых главных трудностей при разработке такой аппаратуры является создание уравновешенных систем, поскольку в неуравновешенных системах динамическая нагрузка на корпус и фундамент аппарата может в несколько раз превышать силу тяжести. Вместе с тем динамически уравновешенные аппараты, в особенности их приводы, громоздки и конструктивно сложны. К примеру, при необходимости герметичного исполнения аппарата с уравновешенной вибромешаикой потребуется установка в крышке аппарата трех дополнительных штоков мешалок, совершающих возвратно-поступательные движение. Для приведения в колебательное движение суспензии или целжом аппарата требуются значительные затраты [c.454]

Гидравлический пульсатор конструкции Механобра (рис. V1.20). Амплитуда и частота пульсаций его регулируются в широких пределах. Предварительную отсадку производят в съемных стеклянных цилиндрах. После того как условия отсадки подобраны, вместо стеклянных ин-линдров устанавлиз )ют камеры, преобразующие пульсатор в двухкамерную отсадочную машину непрерывного действия. [c.300]

Гидравлическая часть насоса состоит из пульсатора, мембран-юго гидроцилиндра н блока предохранительного и подниточного <лананов. Механизм управления подачей включает в себя блок регулнровання н механизм управления. [c.126]

Перспективными тляются гидравлические резаки с регулируемым положением сопел [246], гидравлические комплексы с невращающейся бурильной штангой и резаки-пульсаторы [247], а также технология гидравлического извлечения непрерывными струями переменного давления с учетом изменяющихся параметров струи и механической прочности кокса в камерах. [c.195]

Однако несмотря на ряд усовершенствований, пульсатор, созданный на базе эл,ектромагнитного вентиля ССВ, характеризовался громоздкостью и большим весом, зависимостью характера работы запорной пары от напора в линии, повышенным гидравлическим сопротивлением. Для дальнейшей интенсификации процессов, проводимых в псевдоожиженном слое, возникла необходимость создания новой конструкции пульсатора, свободного от перечисленных недостатков. [c.22]

Похожий по принципу действия шшарат разрабатывался фирмой Филиппе (рис. 14.1.1.17) [18]. Подача суспензии в колонный аппарат 1 осутцествляется при помощи шнека 2 горизонтальной секции 3. Для охлаждения исходной смеси секция снабжена рубашкой 4. Плавитель 5 находится в нижней части колонны. В верхней часш расположен фильтр 6 для отвода маточной жидкости. В процессе работы кристаллы в верхней части колонны начинают осаждаться, им навстречу за счет вытеснения поступает часть чистого расплава. При контакте расплав промывает кристаллы и частично кристаллизуется. Возникает зона резкого увеличения доли твердой фазы. Со стороны питания возникающее избыточное давление способствует удалению маточной жидкости через филыр из колонны. Для уменьшения сопротивления движению твердой фазы при помощи поршня-пульсатора 7, расположенного на линии выхода готового продукта, создаются гидравлические пульсации. [c.315]

Более жесткий механизм воздействия на обрабатываемую среду без дополнительных зафат энергии реализован в схожем аппарате, отличающемся тем, что в верхней части фубы установлена рабочая камера пульсатора с упругой диафрагмой, разделяющей обрабатываемую среду и газовую систему [73, 89]. Диафрап а зажата между шаровыми сегментами. При подаче газа под давлением 0,3 0,4 МПа в верхний сегмент мембрана выталкивает жидкость из нижнего сегмента в фубу, а из нее — в рабочую емкость, находящуюся под атмосферным давлением. В нижнем положении диафрагма перекрывает отверстие фубы, а жидкость продолжает двигаться без контакта с ней. Под мембраной образуется паровая полость, где давление скачкообразно снижается с 0,3 МПа до 0,001-0,002 МПа и происходит взрывное вскипание жидкости. При обратном ходе диафрагмы новая порция жидкости втягивается в трубу и заполняет нижний сегмент рабочей камеры ну и,сато-ра. В верхнем положении диафрагма прижимается к внуфенней поверхности верхнего сегмента, жидкость мгновенно тормозится и возникает эффект гидравлического удара. Пульсационный процесс сопровождается интенсивным измельчением твердых частиц с образованием тонкодисперсных суспензий. [c.497]

В пульсационных и вибрационных (см. с. 333) экстракторах для интенсификации массопередачи контактирующим жидкостям сообщается колебательное движение определенной амплитуды и частоты. Общий принцип действия этих экстракторов впервые описан Ван-Дийком [148], предложившим два способа его реализации. По первому способу в колонном экстракторе колебательное движение жидкостей создается с помощью наружного механизма (пульсатора), причем передача колебаний осуществляется гидравлически, по второму — посредством вибраций движущейся возвратно-поступательно насадки, например, в виде центрального штока с пакетом горизонтальных перфорированных тарелок. [c.314]

Безмембранный пневматический пульсатор с золотниковораспределительным механизмом [1] позволяет в значительной степени разрешать указанные проблемы. Схему пульсационной системы можно условно расчленить на две части — гидравлическую, состоящую из колонны, пульсационного колена и камеры, и пневматическую, в которую входит воздушная часть пульсационной камеры, воздушный пульсопровод и золотниково-распределительный механизм пульсатора (ЗРМ). [c.161]

Важно оценить-влияние гидравлических сопротивлений на процесс опорожнения и наполнения пульсопровода и пульсационной камеры экстрактора в том случае, когда пульсатор соединяется с экстрактором через достаточно длинный пульсопровод. Длинным пульсопроводом принято считать такой, в котором время распространения возмущений — волн разряжения или волн сжатия — соизмеримо с периодом пульсационного цикла, в результате чего движение воздушного потока носит нестационарный характер. [c.162]

На рис. 2 показано изменение давления в пульсационной камере колонны, найденное в результате расчета (кривая /) и экспериментально, путем осциллографирования (кривая 2). При работе пульсатора с той же колонной было проведено одновременное осциллографирование давления воздуха в пульсо-проводе и пульсационной камере. Результаты осциллографирования (рис. 3) показывают, что области разрежения и сжатия распространяются вдоль пульсопровода с определенной скоростью, отличающейся (в меньшую сторону) от теоретической за счет влияния гидравлических сопротивлений. [c.167]

Гидравлические испытания пульсатора в экстракторе проводились на взаимо-насыщенной системе 0,5 N раствор НМОз — 20%-ный раствор ТБФ в синтине. При испытаниях использовались пульсаторы с проходным сечением ЗРМ 20, 30 и 4Ъмм. [c.37]

Входное отверстие в распределительном кольце ЗРМ имело размеры 7X45 мм, что соответствует гидравлическому диаметру 12 мм. Таким образом, форма входного отверстия в ЗРМ имеет большое значение и должна обеспечивать минимальные гидравлические сопротивления. Сравнение максимального давления в пульсационной камере одиночной смесительной головки (рис. 18, кривая /) и в каждой из шести головок, подключенных к одному пульсатору, показывает, что при правильном выборе диаметра пульсопровода и проходного сечения ЗРМ можно обеспечить в нескольких смесительных головках практически такой же режим пульсации, как в одной головке. [c.38]

Методика расчета пневматических пульсаторов с ЗРМ, изложенная в ряде работ [1, 34, 35], позволяет провести расчет обеих частей пульсационной системы — гидравлической и пневматической. Правомерность такого деления вытекает из того, что закономерности пульсационного движения жидкости и газа существенно отличаются друг от друга. [c.40]

Гидроблок — л1ембранного типа Привод мембран гидравлический, от поршневого масляного пульсатора. [c.22]

Общий вид одного из вариантов такой ячейки показан на рис. 4. Она состоит из корпуса 1 с направляющими перегородками 2 и пульсатора 3, в верхней крышке которого просверлено 320 наклонных отверстий диаметром 0,7 мм. Пульсатор жестко скреплен с нижним концом штока электромагнитного вибратора 4, герметизация в месте ввода которого в ячейку осуществляется эластичным сильфоном 6, натянутым на оливки штуцера 6. Перемещение штока вниз сопровождается резким возрастанием давления во внутренней полости пульсатора. Гидравлический удар приводит к возникновению фонтана из 320 тонких струек жидкости с сусиензированн лм в ней порошкообразным катализатором. При перемещении пульсатора вверх создается разрежение и пульпа вместе с мелкими пузырьками водорода засасывается сквозь узкие щели 7. Таким образом, в верхней части ячейки образуется аэрозоль, а в нижней — турбулентная система с высоким значением критерия Рейнольдса. Вспомогательный полуэлемент 8 отделен от рабочего пространства пористой стеклянной диафрагмой 9. Ударяясь о металлическую сетку 10, суспензия стекает в отсеки между корпусом и перегородкой 2. Электроды 10 и 11 поляризуются от внешнего источника тока. В ячейку введен капилляр Луггина 12. Потенциал сетки измеряется относительно насыщенного каломельного электрода 13. [c.274]

Приведение в действие гидравлических мембранных блоков от одного пульсатора применено в США (патент № 3101058) и использовано для дозирования фирмой "Верн-бурн-Инжиниринг (Англия), разработавшей агрегаты малой мощности с регулируемыми герметичными блоками, содержащими разделительную диафрату между рабочей камерой с продуктовыми клапанами и полостью пульсатора, а также дополнительную диафрагму с регулируемым свободным ходом. [c.43]

Повышение надежности и упрощение конструк-шш дозировочной установки путем отказа от механ ческих вариаторов, применения однопараметрических одноканапьных (см. рис. 2, 4, 5, 6 и 9, б) и двухканальных (см. рис. 2, 3, 7, 8, 9, а) систем построения агрег ата, гидравлических механизмов изменения подачи (см. рис. 1, д, ж, з, л 7, 8, 9, 11 и 15), роторных пульсаторов (см. рис. 13, а), гвдра -лических систем синхронизации (см. рис. 15, 16, 18 и 19) и герметичных гидробпоков в насосных секциях (см. рис. 7, 8, 11, а, 13, а, 15 и 16). [c.70]

Одним из весьма перспективных способов подвода дополнительной энергии является пульсация столба жидкости в аппарате. К достоинствам этого способа относятся в первую очередь равномерность подвода энергии по сечению аппарата и отсутствие в аппарате движущихся частей. Для создания возвратно-поступательного движения жидкости используются пульсаторы различных типов с механическим, гидравлическим и пневматическим приводом. Механический привод отли- [c.168]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология