Обтекание с высокой скоростью

Другие проблемы возникают при исследовании реакторов с неподвижным слоем мелких частиц катализатора. Профиль скоростей становится при этом более однородным, однако вследствие нерегулярности упаковки слоя возможно образование каналов со сравнительно высокой скоростью потока. В то же время обтекание потоком твердых частиц приводит к довольно интенсивному поперечному и некоторому продольному перемешиванию потока. Дополнительно к проблемам теплопередачи через стенку трубы в этом случае возникают проблемы, связанные с переносом тепла от потока к поверхности твердых частиц и внутри зерен катализатора (см. главу VI). Здесь мы будем предполагать, что имеется квазигомогенное кинетическое выражение для скорости реакции, отнесенной к единице объема реактора, которым можно пользоваться при расчетах. [c.255]

В результате движения вдоль пор извлекаемое вещество оказывается у наружной поверхности зерна и далее сквозь наружный диффузионный слой проникает в массу раствора. В каждый данный момент времени скорости массовой внутренней диффузии сквозь поры и внешней диффузии равны. У наружной поверхности устанавливается некоторая концентрация растворяющегося вещества, промежуточная между концентрацией насыщения и в массе раствора. По мере хода процесса она непрерывно изменяется. Обычно процесс лимитируется внутренней диффузией и мало зависит от скорости обтекания пористой частицы жидкостью. Лишь в тех случаях, когда лимитирует внешняя диффузия, для ускорения выщелачивания необходимо обеспечивать высокие скорости обтекания. [c.225]

Влияние близости стенки [70—72] на характер обтекания жидкостью отдельных частиц не представляет особой важности в движущихся системах с множеством частиц. Во-первых, эффекты взаимного влияния частиц (разд. 2.10) имеют более важное значение, поскольку они распространены по всему потоку. Во-вторых, для течения вблизи стенки характерна высокая скорость сдвига в жидкости, и это обычно приводит к тому, что более важными становятся силы, рассмотренные в разд. 2.7.5. [c.42]

МГД-генераторах обусловливает значительное возрастание проводимости газа. В АЭС с реагирующим теплоносителем отклонение от состояния термохимического равновесия может вызвать недопустимый перегрев активной зоны ядерного реактора. Важной областью, связанной с неравновесными процессами, является также исследование процессов расширения газа при обтекании тел, движущихся с высокими скоростями на больших высотах. Можно привести и другие примеры течений, для которых имеет существенное значение учет кинетики релаксационных процессов. [c.119]

В слоевых топках высокие скорости обтекания газом кусков топлива, наряду с непрерывным подводом кислорода к реакционной поверхности, способствуют и отводу продуктов сгорания, в частности СО, тормозящего горение углерода. [c.69]

Специфической особенностью анодного растворения при электрохимической размерной обработке является необходимость повышения чистоты обработки при достаточно высокой скорости растворения. Как указывалось выше, при интенсивных режимах растворения возрастает вероятность неравномерности растворения, что связано с изменением локальной проводимости электролита, вызванным неравномерностью обтекания анода, газовыделением, искреннем и т. д. [c.167]

Более существенный эффект дают способы интенсификации, основанные на увеличении скорости обтекания растворяемой поверхности жидкостью, к" их числу принадлежит струйный метод, обеспечивающий растворение камер строгой формы при более высоких скоростях растворения по сравнению с циркуляционными методами. Для его осуществления в водоподающих трубах по всей высоте отрабатываемой камеры делают отверстия с насадками, обеспечивающими подачу струй заданных параметров. Растворение осуществляют методом орошения стенок камеры затопленными струями воды. При вращении водоподающей трубы с насадками форма емкости получается более правильной. Поскольку дальнобойность затопленных струй невелика, этим способом можно размывать камеры небольших пролетов. [c.172]

Последнее обстоятельство яв.чяется причиной того, что для частиц малого размера увеличение скорости перемешивания не сопровождается эквивалентным увеличением скорости обтекания и скорости массообмена. Колебательное движение жидкости и свойственные им высокие ускорения создают необходимую обстановку для интенсивного массообмена — высокую скорость обтекания. Однако при этом должны сказываться и неблагоприятные обстоятельства, связанные с уменьшением разности концентраций на поверхности и вблизи частицы. Действительно, при движении частицы вправо область, обогащенная веществом, остается слева. В эту область и поступает частица при ее очередном движении влево. И все же суммарный эффект для системы твердое тело — жидкость всегда положителен наложение поля колебаний ускоряет массоотдачу. [c.209]

Процесс сушки на ленте протекает достаточно интенсивно вследствие развитой поверхности соприкосновения формованного материала и сравнительно высокой скорости обтекания его горячим воздухом. Сбегающая часть ленты очищается вращающимися щетками. Высушенный продукт ссыпается в разгрузочный шнек и транспортируется им из сушилки. [c.19]

При обтекании тонких профилей воздухом с высокой скоростью происходит повышение температуры в пограничном слое из-за вязкой диссипации энергии. (При достаточно большой скорости температура может [c.42]

Критерий Рейнольдса определяет характер потока вещества. При некотором критическом его значении происходит более или менее резкий переход от одного режима течения к другому. Так, при течений по трубам (d — внутренний диаметр трубы) при величинах Re, меньших 2100—2300, имеет место ламинарный поток, т.е. установившееся слоистое течение, в котором во всем сечении трубы скорости параллельны оси трубы. При более высоких значениях Re поток становится турбулентным, т. е. возникают хаотические завихрения. В случае внешнего обтекания (d — диаметр обтекаемых частиц) критическое значение числа Re лежит между 20 и 30. При значениях Re, меньших критического, устойчивый ламинарный режим восстанавливается после его нарушения каким-либо возмущением, например отдельными неровностями на стенках трубы или на поверхности обтекаемого тела. [c.258]

Применяют для защиты от коррозии металлических конструкций, эксплуатируемых в морской и пресной воде (и при высокой скорости обтекания). [c.139]

В испарителях этого типа, как следует из их названия, холодильный агент кипит внутри труб, хладоноситель движется в межтрубном пространстве. За счет установленных в кожухе перегородок обеспечивается относительно высокая скорость поперечного обтекания пучка труб хладоносителем. Эти аппараты могут иметь два конструктивных исполнения 1) с U-образными трубами, закрепленными в одной трубной решетке, при этом исключается термическое напряжение в трубах 2) с прямыми трубами, закрепленными с обеих сторон в трубных решетках. [c.137]

Таким образом, исследования окисления углерода при низких концентрациях кислорода дали ценный экспериментальный материал в части характеристики состава продуктов горения. При высоких скоростях обтекания время, в течение которого продукты горения находились в зоне окисления, сильно сокращалось. Учитывая малую концентрацию окиси углерода, можно сделать предположение, что в ряде опытов эффект окисления СО не был большим. [c.142]

Р-4 Смесь ксилола и бутилового спирта (1 1) — — — — Защита металлических конструкций, эксплуатируемых в морской и пресной воде, а также при высокой скорости обтекания водой [c.285]

Отдельные частицы больше не находятся в постоянном соприкосновении, а могут более или менее свободно передвигаться в слое. При дальнейшем возрастании скорости жидкости доля объема, занятая пустотами, стремится к единице. Частицы в конце концов отделяются друг от друга настолько, что ведут себя как обособленные частицы. Если подъемная сила, действующая на частицу, становится значительно больше ее веса, частица совершенно выносится из слоя. Таким образом, при минимальной скорости ожижения (плотный слой) движение сходно с движением в слое насадки, а при высоких скоростях (расширившийся слой) — с обтеканием одиночной частицы. [c.196]

Существенным фактором, интенсифицирующим процессы горени [ и газификации твердых топлив, в ряде случаев можно считать также скорость потока реагирующих газов. В слоевых процессах скорость горония насколько высока и потребление кислорода в гетерогенных реакциях происходит так быстро и так активно, что длина кислородной зоны измеряется 2—3 диаметрами частиц, причем с повышением расхода дутья интенсивность гореиия углерода пропорционально возрастает (см. рис. 31). Практически скорость реагирования твердого топлпва в слое лимитируется только скоростью дутья и, следовательно, устойчивостью слоя кусков. Горение кокса в доменной печи, как известно, протекает при высоких темиературах (1600—2000°), и поэтому скорость процесса в основном оиределяется скоростью молярной диффузии, которая в свою очередь определяется скоростью дутья. Огромные скорости реакции твердых топлив, помимо благоприятных температурных условий, обеспечиваются высокими относительными скоростями между газом и частицами топлива. Высокие скорости обтекания газом кусков топлива, наряду с непрерывным подводом кнслорода к реакционной поверхиости, способствуют и отводу продуктов сгорания, в том числе и таких, как окись углерода, оказывающая тормозящее действие на горение углерода, и тем самым интенсифицируют слоевой процесс. Пределом скорости реакции в слое является переход в кинетический режим, когда суммарная скорость реакции будет определяться пе скоростью подвода окислителя, а скоростью химической реакцрш. Однако этого предела в кислородной зоне обычно достигнуть не удается, и практически суммарная скорость реакции в слое определяется, как раньше указывалось, такой скоростью подвода реагирующего газа, при которой сохраняется устойчивость залегания кусков топлива в слое. В зависимости от фракционного состава топлива критическая скорость газового потока, при которой теряется устойчивость частиц в слое, характеризуемая данными, приведенными [c.560]

Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб с радиальными высокими ребрами. Интенсивность теплоотдачи в пучках труб зависит от множества факторов, включая геометрию ребер и пучка, число рядов, физические свойства и скорость теплоносителя. Поскольку имеются лишь отдельные расчетные модели для конкретных устройств пучка, проведение конструкторских расчетов обычно затруднено. [c.256]

Выбор конфигурации парогенератора. Если рассматривать приведенные Б табл. 12.1 параметры с точки зрения выбора надлежащей конфигурации парогенератора, то видно, что высокое давление в первичном контуре ведет к серьезным проблемам с точки зрения прочности конструкции. Поэтому чтобы противостоять высокому давлению, теплообменная поверхность должна быть трубчатого типа. Желательно также, чтобы жидкость с более высоким давлением находилась внутри труб во избежание их коробления под действием внешнего давления. К счастью, это требование совпадает с требованиями, выдвигаемыми необходимостью обеспечения интенсивного теплообмена. Коэффициент теплоотдачи в первичном контуре существенно увеличивается с ростом скорости воды, а максимальное значение коэффициента теплоотдачи при заданном перепаде давления имеет место при течении жидкости внутри прямых труб. В то же время коэффициент теплоотдачи к кипящей воде достаточно высок и почти не зависит от скорости воды. Значит, во вторичном контуре можно осуществить поперечное обтекание пучка труб с малыми скоростями без каких-либо неблагоприятных последствий. [c.234]

Аппараты такого типа надежны в работе и обеспечивают высокие производительности. Наряду с этим они металлоемки, громоздки и требуют сравнительно больших расходов электроэнергии. Удельная производительность шнековых аппаратов (на единицу объема или веса аппарата) невелика, что объясняется относительно низкой скоростью обтекания частиц и умеренной величиной поверхности соприкосновения фаз. Контакт между фазами ухудшается вследствие проскока некоторой части жидкости, обусловленного заметным расслоением фаз, так как значительная часть твердого материала перемещается в виде более плотного слоя вдоль нижней части корыта. [c.558]

В барабанных экстракторах достигаются большие удельные производительности и более высокие коэффициенты массоотдачи (вследствие большей скорости обтекания частиц), чем в шнековых аппаратах. Улучшение массоотдачи связано с систематическим обновлением поверхности контакта фаз прн пересыпании твердых частиц внутри барабана. [c.559]

На рис. 1.20 представлены результаты экспериментов в виде зависимостей коэффициента массоотдачи от частоты вращения мешалки при различных концентрациях реагента. Из рис. 1.20 видно, что К значительно зависит от (о лишь при малых концентрациях реагента (НС1). При больших концентрациях Сц эта зависимость ослабевает (см. кривую 5 рис. 1.20). Описанные закономерности находят следующее объяснение. При малых концентрациях r вклад пузырькового режима в турбулизацию пограничного диффузионного слоя невелик. Основное влияние на диффузионный слой оказывает скорость обтекания образца раствором. При высоких концентрациях реагента гидродинамическая обстановка вблизи поверхности растворения определяется выделяющимися пузырьками газа, а влияние скорости обтекания существенно уменьшается. [c.39]

Выражения (1.54) и (1,55) дают значение силы сопротивления в предельных случаях, когда можно практически пренебречь действием сил инерции или вязкости. Однако как в случае низких, так и высоких скоростей, потоку приходится преодолевать оба эти силовые воздействия в совокупности. Причем если ко- личестБО движения, сообщаемое сплошной среде при движении тела, описывается законом ньютоновского трения и, очевидно, будет справедливо и при Не < 10 , то закон вязкого трения изменяется с увеличением Неч от 1. Это связано с тем, что при уве-личении Кеч за частицей, как известно, образуются присоединенные вихри, что приводит к изменению картины обтекания. [c.19]

Как было установлено выше (см. гл. III), основным способом интенсификации процессов растворения является создание высоких скоростей обтекания твердой фазы жидкостью в условиях максимальной поверхности контакта фаз. Наиболее приемлемым и перспективным приемом увеличения скорости обтекания оказалось Еозбулсдоиие в лсидкости колебаний или пульсаций, я для предот-враш епия экранирования поверхности растворения — использование ударов, эрозионного воздействия твердых частиц одной на другую или специальный ввод твердых тел. [c.206]

Гидродинамический пластинчатый излучатель (рис. IV.56, а) представляет собой сопло (щель) 1, по оси которого жестко закреплена пластина 2. При ее обтекании жидкостью то с одной стороны, то с другой срываются вихри, вызывающие периодические импульсы давления. При этом концы пластины колеблются с некоторой собственной частотой, зависящей от материала пластины, свойств жидкости, размеров и способа крепления пластины. Скорость истечения жидкости из сопла и расстояние края пластины от среза сопла определяют частоту излучаемого звука. Настройка в резонанс достигается изменением расхода жидкости. Для частот выше 7 кГц пластины крепят в двух узловых точках, для частот меньше 7 кГцп ьи-меняют консольное крепление. Устойчивая работа таких излучателей возможна при высоких скорост.чх истечения жидкости (до 25 м/с) и очень точной настройке системы плавным изменением расхода жидкости. [c.230]

Аппараты с периодическими колебаниями суспензии обеспечивают высокие скорости обтекания твердых частиц жидкостью. Низкочастотные колебания создаются вибромешалками, пластинами, пневматическими и гидравлическими пульсаторами, возвратнопоступательными или вращательными колебаниями сосудов. Одной из самых главных трудностей при разработке такой аппаратуры является создание уравновешенных систем, поскольку в неуравновешенных системах динамическая нагрузка на корпус и фундамент аппарата может в несколько раз превышать силу тяжести. Вместе с тем динамически уравновешенные аппараты, в особенности их приводы, громоздки и конструктивно сложны. К примеру, при необходимости герметичного исполнения аппарата с уравновешенной вибромешаикой потребуется установка в крышке аппарата трех дополнительных штоков мешалок, совершающих возвратно-поступательные движение. Для приведения в колебательное движение суспензии или целжом аппарата требуются значительные затраты [c.454]

Однако, наибольшее внимание привлек к себе аэродинамический нагрев. Россоу [Л. 3] в 1957 г. опубликовал первую статью, посвященную этому вопросу. Согласно полученным им результатам наложение поперечного магнитного поля при обтекании плоской пластины несжимаемой жидкостью с постоянными свойствами приводит к существенному снижению поверхностного трения и теплоотдачи. За этой работой последовало большое число решений для всевозможных случаев аэродинамических течений большая часть исследований была сконцентрирована на области передней критической точки, где при сверхзвуковом полете следовало ожидать наибольшей степени ионизации. Результаты этих работ в отношении степени снижения теплоотдачи часто были весьма противоречивыми (частично это связано с неправильным истолкованием полученных результатов и необоснованными сравнениями). В конце концов выяснилось, что для обеспечения надежного экранирования от высоких тепловых потоков при полете в атмосфере необходимы столь большие напряженности магнитного поля, что этот способ становится неконкурентоспособным (по весу) с другими методами охлаждения [Л. 4]. Однако разработка новых легких сверхпроводящих магнитов возродила интерес к магнитной тепловой защите ракет, возвращающихся с высокой скоростью из орбитальных и сверхорбитальных полетов [Л. 5]. [c.6]

Краска ЭП-72 (бывшая ЭСКП) предназначена для защиты от коррозии металлических конструкций, эксплуатируемых в морской и пресной воде, а также при высокой скорости обтекания водой. Краску наносят кистью или краскораспылителем в 3—5 слоев по грунтовкам ВЛ-02, ВЛ-08, ВЛ-023 (ГОСТ 12707—67) или ФЛ-ОЗЖ (ГОСТ 9109—59) при температуре не ниже 10 °С и относительной влажности воздуха не выше 85%. [c.40]

Ранее отмечалось, что в МГД-генераторах энергии необходимо иметь высокие скорости. Если рабочий газ находится в равновесном состоянии, то сопловые генераторы становятся очень длинными и имеют большие числа Маха на входе вследствие зависимости проводимости от температуры газа. Если, расширяясь, поток переходит в сверхзвуковую область до начала МГД-канала, то происходит неравновесная ионизация газа. Это означает, что в расширяющемся преждевременно ионизованном потоке будет существовать избыток электронов, так как время перехода к равновесной ионизации больше времени пробега газа в канале (такое явление называется вмораживанием и встречается также при высокоскоростном обтекании затупленных тел). Подобные процессы рассмотрены Эшенредэром [55]. Он показал, что проводимость, обусловленная вмораживанием , возрастает существенно выше значения, определяемого равновесным состоянием при этом давлении. Влияние данного фактора на теплоотдачу в МГД-каналах должно быть существенным. При работе на низких давлениях теплоотдача меньше. [c.301]

При сопряжении камерных водоприемников с откосами канала образуются ковши, которые в условиях большой мутности воды интенсивно заиляются. Это нарушает подачу воды, а иногда она прекращается вообще. Наиболее тяжелый режим — отсутствие забора воды, когда не работают все насосы на станции. В этом случае ковш превращается в прорезь внутри берега канала. В ней при обтекании потоком верхового уступа возникает водоворотная зона, где и выпадают наносы (см. рис. 3.6, б). Чтобы снизить заиление бокового водозаборного соорркения, размеры ковша уменьшают. Для этого необходимо приблизить водоприемник к руслу канала. При скоростях течения в транзитном канале до 1,2 м/с ось водоприемника целесообразно ориентировать перпендикулярно к оси канала. При более высоких скоростях течения расположение водозабора может быть иным. [c.74]

Приближенные решения уравнения Навье-Стокса для промежуточных значений критерия Рейнольдса. Решения Стокса и Адамара получены при значениях критериев Рейнольдса Кс1 и Кег, много меньших единицы Обтекание твердой сферы при малых, но конечных значениях Кез впервые исследовалось Уайтхедом (1889 г.), который применил к решению уравнений Навье - Стокса метод последовательных приближений, разлагая поле потока в ряд по степеням Ясз. Однако построенное Уайтхедом решение противоречило граничным условиям вдали от сферы. Второе приближение для скорости не удовлетворяло условиям равномерного потока на бесконечности, а более высокие приближения на бесконечности расходились. Таким образом, все члены разложения, кроме главного, не удовлетворяли граничным условиям. Этот парадокс, свойственный задачам обтекания тел конечных размеров, был назван парадоксом Уайтхеда. Его объяснение и правильное решение при малых значениях Кег было осуществлено в работе Озеена [1]. Озеен показал, [c.11]

Печи кипящего слоя (см. ч. I, рис. 85) применяются для обжига колчедана и других сульфидных руд. Они доминируют в сернокислотном производстве Советского Союза. В отличие от механических печей в печах кипящего слоя (КС) нельзя сжигать материал, сильно различающийся но размеру частиц (в одной и той же печи), так как скорость воздуха, соответствующая взвешиванию зерен, примерно пропорциональна их размеру. В печах КС при полном обтекании воздухом частиц концентрация их в объеме выше, чем в печах пылевидного обжига, поэтому выше интенсивность работы печей, составляющая 1000—1800 кг/(м -сут). При этом можно получать газ, содержащий до 15% ЗОа при 0,5% 3 в огарке. Для использования теплоты реакции трубы паровых котлов-утилизаторов устанавливают как в потоке газа, так и непосредственно в кипящем слое, где коэффициент теплоотдачи много вынле, чем от газа. Съем пара выше, чем в печах пылевидного обжига, и достигает 1,3 т на 1 т колчедана. Температура одинакова во всем слое путем отвода теплоты она поддерживается на уровне 800°С. Запыленность газа в печах КС еще больше, чем при пылевидном обжиге. Благодаря большой интенсивности работы при высокой концентрации ЗОг в газе и лучшем выгорании серы и колчедана печи кипящего слоя вытеснили полочные печи в сернокислотной промышленности и цветной металлургии. [c.121]

Информация о влиянии недогрева иа при поперечном обтекании цилиндров ограничена. На рис. 4 приведены данш,1е для воды, полученные в [2J. За исключением высоких значений линии для каждой скоростн параллелыН) , что предполагает постоянн ое приращение i/ r с недогревом независимо от скорости. Как и для кипении с недогревом в большом объеме, можно записать [c.407]

Как отмечалось выше, теория переноса завихренности приводит к выводу, что распределение температур будет шире, чем распределение скоростей. Из теории нерепоса количества движения следует, что распределение температур и скоростей должно совпадать. Многие исследователи обнаружили, что распределение температур действительно оказывается шире, чем распределение скоростей [12, 15, 16] это наблюдение согласуется с теорией переноса завихренности. Основное расхождение между результатами разных исследователей заключается в количественной характеристике этого явления. Так, Хинце [12] отмечает, что по данным различных исследователей сокращение температуры и скорости наполовину наблюдается при т , оответственно равных 1,15 и 1,33. Другие исследователи [15] нашли для аналогичных условий (обтекание струей цилиндрических препятствий) >более высокие значения этого отношения. В значительной степени различия между результатами разных исследователей, вероятно, обусловлены неизбежными трудностями таких измерений. Хинце с сотрудниками измерял также распределение постороннего газа, введенного в струю. Профили, или кривые распределения концентраций, оказались такими же, как кривые распределения температуры, но более широкими, чем кривые распределения скоростей это наблюдение полностью согласуется с теорией иере-яоса завихренности. [c.301]

Исследование низкотемпературной коррозии на котле ТП-230-2М,, оборудованном двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, проводилось при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,02—1,03. За П ступенью водяного экономайзера (при температуре газов около 420° С) коэффициент избытка воздуха равнялся слева 1,09 и справа — 1,04. Под котлом сжигался мазут с содержанием серы 2,4—3,2% и золы 0,07—0,09%. Температура воздуха перед воздухоподогревателем была летом 25 40°С и зимой 8—10°С температура уходящих газов 140—180 С. Результаты по низкотемпературной коррозии этого котла оказались весьма положительными (рис. 6-26, кривая 2). При температуре стенки металла образцов более 70°С скорость коррозии не превышала 0,2 г1м -ч, а при температуре 95—105° С и поперечном обтекании скорость коррозии повысилась до 0,3— 0,35 г/лг -ч. Снижение температуры металла ниже 70° С, так же как и при сжигании мазута с высокими избытками воздуха, увеличивает скорость коррозии. При температуре стенки 60° С скорость коррозии равна 0,5 г/лг -ч, а при 50° С — 0,9 г/ж -ч. Однако оба этих значения все же ниже, чем при сжигании мазута с нормативными избытками воздуха. Таким образом, несмотря на высокоэффективное влияние низких избытков воздуха на уменьшение низкотемпературной коррозии, минимально допустимая температура металла должна быть не менее 70° С. [c.401]

Большинство этих расчетов основывалось на поле течения идеальной жидкости, в котором приведенная скорость течения является функцией лишь приведенных координат х и у Однако, как уже указывалось, скорость течения зависит и от числа Рейнольдса, особенно вблизи препятствия, где действующие на ча стицу вязкие силы сравнимы с силами инерции При Re > 1000 потенциальное течение дает удовлетворительное приближение к действительному полю течения вблизи передней (обращенной навстречу потоку) поверхности препятствия, и поэтому расчеты достаточно точны Выполнен ряд расчетов, применимых для высоких Ре32-35 и получено аналитическое решение для случая обтекания идеальной жидкостью полоски (двухмерная модель цилиндра) и диска (двухмерная модель сферы) [c.185]

С увеличением глубины флотаторов на кинетику пузырьков и флотоагрегатов все большее влияние начинают оказывать изменения давления и насыщающей концентрации по пути движения пузырьков, т. е. становится йр1<ИфО и йСт 1й1Ф01. Это влечет за собой весьма значительное усложнение численного анализа. К тому же в высоких флотаторах, например колонных, серьезное влияние на кинетику дисперсного состава оказывает коалесценция пузырьков в связи с увеличением времени взаимодействия. В этом случае более простым может быть путь оценки гидравлической крупности (скорости всплывания в покое) минимальной фракции пузырьков воздуха, которая является определяющим параметром при расчете разделительной зоны флотатора. Пузырьки минимальных размеров в общей массе более крупных пузырьков в наименьшей степени подвержены коалесценции вследствие явлений обтекания, и поэтому в первом приближении ее влиянием здесь можно пренебречь. [c.101]

Эффект диффузионного разделения элементов смеси в зависимости от характера протекания химических реакций в газовой фазе и на поверхности. Рассмотрим обтекание затупленного тела потоком воздуха в тех условиях, когда на его каталитической поверхности образуется многокомпонентный диссоциированный химически неравновесный пограничный слой. Пусть температура поверхности тела не слишком высока, так что реакции диссоциации вблизи поверхности несугцественны. Выражения для массовых скоростей гетерогенной рекомбинации атомов кислорода и азота запишем в виде [c.110]

При исследовании влияния конечной скорости рекомбинации атомов на каталитической поверхности в аэрокосмических приложениях необходимо решать уравнения обтекания с соответствуюш,ими граничными условиями. Исследуемые течения, как при полете тел в атмосфере, так и в экспериментах, соответствуют режиму континуального течения (Кп С 1), которое описывается системой уравнений Навье-Стокса. Эти уравнения можно получить феноменологически, если предположить линейную зависимость векторов термодинамических потоков от термодинамических сил [173], либо методами кинетической теории газов, решая уравнения Больцмана [174]. Появление в смеси при достаточно высоких температурах ионизованных компонентов при выполнении условия квазинейтральности и отсутствия заметного внешнего магнитного поля принципиально не меняет структуры уравнений Навье-Стокса. Исключение электрического поля с использованием условия квазинейтральности и пренебрежением индуцированным за счет движения зарядов магнитным полем приводит к уравнениям, по виду совпадаюгцим с уравнениями для смеси элек- [c.158]