Линейная скорость жидкости средняя

Во многих задачах гидравлики удобно вводить так называемую среднюю линейную скорость жидкости. [c.27]

Линейная скорость реального потока жидкости неодинакова в различных точках поперечного сечения потока. Среднее значение линейной скорости в соответствии с определением (1-33) и понятием о среднем интегральном может быть найдено следующим образом [c.27]

Для описания процесса перемешивания применяют модифицированные критерии Эйлера (Еи ), Рейнольдса (Ке ) и Фруда (Рг ), которые могут быть получены путем преобразования обычных выражений этих критериев. Вместо линейной скорости жидкости, среднюю величину которой при перемешивании установить практически невозможно, в модифицированные критерии подставляется величина пс1, пропорциональная окружной скорости мешалки зУо р [c.260]

Для простоты примем, что общий поток жидкости состоит из двух струй, имеющих объемные скорости и V2 соответственно. Каждая из струй находится в состоянии полной сегрегации и проходит объемы V) и Уг соответственно. Характер движения жидкости в каждой струе подчиняется идеальному вытеснению, т. е. линейная скорость жидкости по сечению струи постоянна и не изменяется в осевом направлении. Для определенности примем следующие значения параметров системы и характеристики потоков 1/, = 1/5=2 м VI—3 м /ч, 02=1 м /ч. Таким образом, среднее время пребывания в системе составит величину [c.71]

Пробу из трубопровода отбирают только в процессе перекачивания при скорости жидкости на входе в пробозаборное устройство, равной средней линейной скорости жидкости в трубопроводе в том л<е направлении. [c.100]

Из формулы (41) следует, что потеря напора на трение в трубе постоянного сечения пропорциональна длине трубы и квадрату средней линейной скорости жидкости и обратно пропорциональна диаметру трубы. [c.43]

Из формулы (48) следует, что коэффициент гидравлического сопротивления обратно пропорционален средней линейной скорости жидкости. [c.45]

Для аппарата идеального вытеснения время пребывания г всех частиц потока одинаково и равно среднему времени пребывания То (с), которое определяется частным от деления длины I их пути на линейную скорость жидкости со или [c.207]

Времена пребывания т всех частиц потока в аппарате идеального вытеснения одинаковы и разны среднему времени пребывания Тср, которое определяется частным от деления длины 1 их пути на линейную скорость жидкости [c.45]

В скобках правой части (5.183) стоит величина, обратная максимально допустимой средней линейной скорости жидкости в капиллярах мембраны. Подставляя значения т и Тр из (5.182), (5.183) в (5.181), учитывая (5.159), получаем [c.218]

Уравнение это показывает, что данной толщине пленки соответствует определенная объемная скорость стекания жидкости. Значит, объемный расход не является независимой величиной, а зависит от толщины пленки и не зависит от высоты стенки. Наоборот, зная весовой расход стекающей жидкости, можно вычислить толщину пленки жидкости. Деля выражение (2-95) на толщину слоя б, получим среднюю линейную скорость жидкости [c.92]

Уравнение (8-4) показывает, что коэффициент теплоотдачи а зависит от теплопроводности жидкости %. Толщина ламинарного слоя л , а вместе с ней и коэффициент а, как известно из данных о турбулентном движении, зависят от средней линейной скорости жидкости и, от ее вязкости (х и плотности р, от диаметра трубы О и, возможно, от других линейных размеров, например от длины трубопровода. Опыт показывает, что некоторую роль играют еще теплоемкость жидкости с, температурный коэффициент объемного расширения жидкости (3, а также разность температур между стенкой и жидкостью М. [c.395]

В связи с тем, что линейная скорость газа или жидкости в трубопроводе в различных точках одного и того же сечения трубопровода неодинакова (см. рис. 2), среднюю скорость потоков определяют как объем жидкости или газа, проводящий через единицу поперечного сечения трубопровода (аппарата) в еди- [c.16]

Линейная скорость распространения очага рения по поверхности характеризует стадию развивающегося пожара. От скорости распространения очага зависит время развития пожара. Этот параметр важен при определении продолжительности введения средств тушения и определения их производительности. Ниже приводятся некоторые численные значения линейной скорости распространения очага горения при пожарах, полученные экспериментальным путем. Для твердых сгораемых ма- териалов среднее значение этой скорости равно 0,07 м/с, а для волокнистых веществ во взрыхленном состоянии — 0,12 м/с, горючих жидкостей — 0,5 м/с, толуола —1,7 м/с, массы СКД — 2 м/с, экстракционного бензина — 2,4 м/с. [c.12]

Лучше всего сопоставлять линейные скорости движения нефти в межэлектродном пространстве электродегидраторов, где происходит отделение основной массы воды. Для удобства расчета условно принимаем, что вся поступающая в аппарат жидкость движется вверх с одинаковой скоростью по веемую поперечному сечению. Такую условную среднюю линейную скорость движения нефти в электродегидраторе можно найти, разделив его производительность на площадь горизонтального сечения аппарата в зоне между электродами, т. е. примерно на половине высоты аппарата. Поперечное сечение вертикального электродегидратора одинаково по всей высоте, а у горизонтального и, особенно, у шарового оно значительно меняется, приобретая самое большое значение в экваториальной плоскости. Поэтому скорость движения жидкости в экваториальной плоскости аппарата минимальная. [c.68]

Постоянное отношение каждой из действуюш,их сил к силе инерции (или обратное отношение) характеризуется критериями подобия, в которые входят следующие физические величины ш — средняя скорость жидкости, I — основной (определяющий) линейный размер канала, по которому движется жидкость (например, для трубы — ее диаметр). Ар — потеря давления (см. стр. 160), р—плотность жидкости, ц, — вязкость жидкости. [c.148]

Среднюю линейную скорость Ш можно представить аналогичным отношением 1тр/т. Здесь т — среднее время пребывания жидкости (смеси) в трубопроводе, равное, как известно, отношению полного объемного расхода V к объему трубопровода Утр. Отсюда следует [c.200]

Подставляя в уравнение (4) значение Я из уравнения (7), получим следующее выражение для средней линейной скорости течения жидкости через пористую среду [c.75]

Объемная скорость течения жидкости V через пористую среду равна произведению двух величин — средней линейной скорости и площади эффективного сечения. Последняя величина выражается произведением площади сечения <7, перпендикулярного направлению потока, и пористости фильтрующего слоя X. Таким образом [c.75]

Расчет дзета-потенциала при электроосмосе несколько видоизменяется, так как траектория движения жидкости и соответственно линейная скорость ее и напряженность поля Н не могут быть непосредственно определены из-за сложности структуры капиллярно-пористых тел. Неопределенным является число пор, их протяженность, сечение, которое к тому же изменяется на протяжении длины поры. Поэтому при выводе расчетного уравнения используют легко определяемые экспериментальные величины ток i, проходящий через прибор, и объемную скорость жидкости Q, т. е. объем жидкости, переносимый в единицу времени. Очевидно, Q S и, где S — эффективное сечение пор, и — средняя линейная электроосмотическая скорость. Напряженность поля Н Ell, где Е — напряжение от внешнего источника тока, I — эффективная длина пор. По закону Ома i ElR, где R — электрическое сопротивление пористого слоя, разделяющего жидкости, R [c.413]

В средней части аппарата расположены два электрода диаметром-2,7 м, находящиеся на расстоянии 0,10—0,15 м друг от друга. Электроды подключены к трансформатору с выходным напряжением 15 кВ мощностью 15 кВА. Нефть через сопла разбрызгивается в зоне между электродами. Линейная скорость движения жидкости между электродами 0,0006—0,0012 м/с, время пребывания жидкости в аппарате составляет 0,015—0,05 ч. Аппарат работает под давлением до 0,4 МПа и-при температуре 383—393 К- [c.499]

Линейный сдвиговый поток. При сдвиговом обтекании частицы произвольной формы поле скоростей жидкости на бесконечности определяется выражением (2.1). Как и в случае поступательного потока, сведений о поле скоростей (2.1), (5.3), (5.4) оказывается достаточно для получения приближенного выражения для среднего числа Шервуда в виде трехчленного разложения по малому числу Пекле. [c.259]

Следует отметить, что при изменении радиуса К (при постоянной линейной скорости потока V) можно выделить три различных режима течения жидкости ламинарный (малые К), переходный и турбулентный. Для каждого режима характерны свои значения средних характерных времен смешения (т,,-К2/Д) (рис. 3.13). [c.148]

Отбор проб из трубопровода. Общие требования. Пробу нефти н нефтепродукта нз трубопровода отбирают стационарным пробоотборником. Схема отбора из трубопровода приведена на рис. 12. Пробу из трубопровода отбирают только в процессе перекачивания при скорости жидкости на входе в оробо-забор-ное устройство, равной линейной средней скорости жидкости в трубопроводе в том же на правлении. Допускается отбирать пробу при скорости жидкости на входе в пробозаб орное устройство равной ие менее половины или с большей, чем в два раза, средней линейной скорости жидкости в трубопроводе. [c.41]

Расчеты теплоотдачи и потерь давления в области сжимаемого течения отличают два обстоятельства, несущественные при низких скоростях. Первое — недопустимость использования средних значений переменных, характеризующих поток, при значительном изменении плотности поэтому часто требуется интегрирование в направлении потока. Второе заключается в том, что в соответствии со авойствами энтропии, вытекающим из второго закона термодинамики, максимальный массовый расходе условиях, когда линейная скорость жидкости приближается к скорости звука, может оказаться ограниченным. Например, при данном давлении на входе расход на выходе из канала постоянного сечения достигает максимума, когда скорость там равна скорости звука дальнейшее уменьшение давления на выходе не ведет к увеличению расхода. Общий анализ термодинамики одномерного сжимаемого течения был проведен Шапиро и Хоторном [31], которые вывели упрощенные уравнения для нескольких важных случаев. Термодинамика течения в каналах, включая вопросы максимальной скорости истечения, рассмотрена также Кинаном [17] и Хэнсэйкером/ и Райтмайером [12]. [c.430]

Межфазная поверхность, через которую происходит массообмен между жидкостью и газом, велика и составляет около 1500 лl /лi газа при среднем диаметре лузырька 4 лш. Линейная скорость, пересчитанная на незаполненное сечение, должна находиться в пределах 1—30 см/сек. Размер частиц катализатора может меняться в интервале от 1 до 100 м. [c.361]

При прочих равных условиях повышение линейной скорости газа вызывает (рис. 1.25) увеличение ф йщ и ф (последнее в небольшой степени). Рост ф щ происходит, в основном, в результате увеличения фагр- Обнаружен небольшой рост при увеличении скорости газа, вследствие уменьшения среднего размера агрегатов жидкости и увеличения степени их деформпрованности. [c.74]

Приведенные данные показывают, как рассчитать критерий Рейнольдса для промышленной установки при заданном числе трубок определенной длины. По критерию Рейнольдса из графика на рис. VIII-3 определяем фактор /та- Часто поток находится в ламинарном режиме, поэтому знание отношения длины трубок к их диаметру необходимо для получения Для жидкости плотностью 961 кг/м и вязкостью 0,0115 Н с/м , текущей со средней линейной скоростью 1,524 м/с по трубкам наружным диаметром 0,019 м, значение Re = 2100. Это значение критерия [c.152]

Годлезский и Смит [9] опубликовали данные для растворов, представляющих собой псевдопластичные жидкости, не описываемые степенным законом. В аппаратах диаметром 0,0145, 0,0290 и 0,0440 м перемешивание осуществляли турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками. Использовали системы стандартной конструкции (см. рис. 1-17) с перегородками и без них. Было получено, что значение константы к в уравнении (Х,6) равно 11. Эта работа представляет определенный интерес, так как в ней показано, что существует линейная зависимость между средней скоростью сдвига жидкости и скоростью вращения мешалки для псевдопластичных жидкостей, не описываемых степенным законом. [c.189]

Соответственно, рассматриваемая аномалия продольного течения представляет собой истинный изотермический или неизотермический переход типа жидкость — твердое тело, причем если жидкость эта была раствором, то спинодальное разделение фаз сопровождается выжиманием растворителя из струи. Поэтому жидкая фаза выдергивается из фильеры не твердоподобной жидкой струей, а на самом деле отвердевшим волокном. В работе [22] описан более эффектный вариант такого опыта, также названный ориентационной катастрофой, при котором гонкое затвердевающее волоконце выдергивает из сосуда весь раствор в виде набухшего студня. В этом случае аномалия обусловлена тем, что характерный для спинодального разделения фаз фронт гигантских флуктуаций состава распространяется в направлении, противоположном течению, и со скоростью, большей средней скорости течения поэтому соответствующее линейное возмущение по достижении основного объема раствора приобретает объемный характер, вызывая застудневание или кристаллизацию раствора. [c.221]

Скорость выгорания определяется количеством вещества, сгорающего в единицу времени с единицы площади. Различают линейную скорость выгорания, определяющую скорость понижения уровня вследствие выгорания (например, в см/мин), и массовую скорость выгорания, определяющую массу жидкости, выгорающей с единицы поверхности в единицу времени, например в г/(см Х Хмин). В практических задачах обычно применяют понятие средней скорости выгорания относительно всей горящей поверхности. [c.14]