Термическое сопротивление полное

Температуры основания ребра tь и стенки трубы ttl, обычно заранее неизвестны и должны быть вычислены по известным температурам сред и термическим сопротивлениям. Полное термическое сопротивление 2/ может быть выражено уравнением [c.396]

Выбор коэффициента оребрения труб зависит от соотношения коэффициента тепло.отдачи от продукта к воздуху и термического сопротивления стенки. Коэффициент оребрения стандартизированных труб ф определяют как отношение полной поверхности трубы по оребрению i n к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер F [c.103]

Величина — называется полным термическим сопротивлением к [c.38]

Исходные данные расчетов расходы и температуры теплоносителей, их физические свойства, форма и размеры теплопередающей поверхности и всего аппарата, материальное исполнение элементов аппарата, живые сечения и размеры каналов по ходу теплоносителей, площадь и масса аппарата, схема тока теплоносителей в аппарате, ряду и комплексе, термические сопротивления загрязнений, зазоры (протечки), расчетные ограничения, коэффициенты запаса поверхности, допустимые погрешности расчета и пр. Все конструктивные данные соответствуют стандартам (или нормалям) теплообменных аппаратов. Они подготовлены в виде компактных таблиц для одного типоразмера аппарата (ограниченный проектный расчет) либо для возможного набора типоразмеров (полный проектный расчет). Характерная структура полных проектных расчетов (шифр БС-ПР) приведена на рис. 6 (см. Приложение 9). [c.37]

Если в теплообменных секциях АВО увеличивается термическое сопротивление, снижается вн или ан.п, то взаимосвязь параметров un и 2 нарушается, изменяется и величина q. Характер распределения q = f(l) в полной мере отражает изменение плотности теплового потока по поверхности и дает возможность совместно с функцией 2 = /(/) определять границы зон (а, бис) при охлаждении, конденсации и переохлаждении продукта. Вместе с тем, плотность теплового потока q дает только количественную оценку работы зоны, секции или всего аппарата, не являясь в полной мере сравнительным параметром, если учитываются факторы, влияющие на теплопередачу. В отдельных случаях это может привести к неправильной оценке работы АВО. [c.84]

При анализе работы третьей секции, прежде всего, обращает иа себя внимание снижение значений всех параметров по мере увеличения поверхностной скорости, что свидетельствует о наличии конденсата внутри труб, практически по всей длине, и неудовлетворительном его отборе. Кроме того, ярко выраженное снижение значений ij, 9 и Q в центре зоны 0,71 указывает на то, что именно на этом участке поверхности обнаруживается наибольшее термическое сопротивление, и не исключено полное перекрытие внутреннего сечения трубы конденсатом. [c.87]

Измерение температуры стеклянными термометрами производят закрытым и открытым способами. В первом случае термометр помещают в специальный карман (рис. 2.1). Точность измерения температуры снижается из-за наличия термических сопротивлений стенок кармана и воздуха. Для снижения сопротивления воздуха рекомендуется в карман залить минеральное масло в количестве, обеспечивающем полное погружение шарика термометра. [c.25]

Полное термическое сопротивление определится как сумма отдельных термических сопротивлений [c.343]

Как и прежде, будем считать, что продольное перемешивание в потоках теплоносителей отсутствует, а поперечное перемешивание — полное. Кроме того, предположим, что термическое сопротивление стенок теплообменника мало. При выполнении этого условия температура стенки Тст(х,1), разделяющей теплоносители, может считаться постоянной по толщине стенки. [c.11]

Следует отметить, что не все вопросы изложены автором на одинаковом уровне. Так, например, недостаточно полно проведены анализ и сопоставление экспериментальных данных по интенсивности теплообмена и потерям давления на преодоление гидравлических -сопротивлений. Очень кратко изложены вопросы, касающиеся межфазного взаимодействия. Мало внимания уделено полидисперсным структурам и практически не рассмотрено тепловое взаимодействие газа и частиц. Сведения же о межкомпонентном теплообмене наряду с их самостоятельной значимостью важны для понимания процессов теплообмена со всем потоком взвеси. Так, например, минимум относительной интенсивности теплообмена для газовзвеси с крупными частицами определяется термическим сопротивлением именно межкомпонентного теплообмена. При небольших расходных концентрациях частиц интенсивность этого процесса часто оказывается лимитирующей для итогового теплообмена между потоком и поверхностью нагрева. [c.9]

Из этой связи очевидно, что к является общей термической проводимостью, отнесенной к температурному потенциалу г— tx и единице поверхности теплообмена. Величина, обратная к, представляет собой полное термическое сопротивление, в которое входят следующие компоненты [c.21]

Пренебрегая для простоты влиянием слоев загрязнений, уравнение, выражающее полное термическое сопротивление, можно записать в следующем виде [c.22]

Погрешность для экспериментальных данных о теплоотдаче больше 5%, указанных для других поверхностей этого типа, так как вносится известная неопределенность при оценке дополнительного термического сопротивления в биметаллических трубах. Наружный диаметр трубы =9,65 мм. Число ребер 289 на 1 м. Гидравлический диаметр 4гг=4,75 мм. Толщина ребра (средняя) 0,457 мм, алюминий. а=0,538. г1з=459,3 м /м . Отношение поверхности оребрения к полной поверхности равно 0,892. Ребра слегка заострены. [c.172]

Конечно, процесс можно провести только в шахтном конверторе. Аппаратурно это выгодно теплота сгорания природного газа выделяется внутри реактора, и ее использование для поддержания режима эндотермической реакции будет наиболее полным (в трубчатом реакторе необходимо преодолеть термическое сопротивление стенки и зернистого слоя катализатора). В этом случае в шахтный конвертор [c.403]

Примем В качестве критерия оптимальности услов>1е минимума значения полного термического сопротивления Ях- Уравнение (XI П.З) суш,ественно упрош,ает задачу оптимизации, поскольку решение сводится к отысканию оптимума функции вида / опт = /( и Q [c.254]

Параметр теплопередачи — это величина, обратная сумме термических сопротивлений в системе, через которую распространяется тепловой поток. Этот параметр представляет собой произведение полного коэффициента теплопередачи и соответствующей площади поверхности, перпендикулярной направлению распространения тепла. Обобщенный параметр используется в задачах, в которых термическое сопротивление различных составных частей подчиняется закону аддитивности. [c.14]

Накипь — этот термин относится к отложениям и их накоплению на внешней стороне теплопередающей поверхности в результате работы теплообменного аппарата в течение определенного периода времени. Образование накипи приводит к снижению интенсивности теплообмена. Для точного определения полного термического сопротивления теплообменника в процессе его работы целесообразно учитывать составляющую термического сопротивления за счет образования накипи. [c.139]

Теплообменники такого типа применяются в тех случаях, когда полные термические сопротивления со стороны обоих теплоносителей в соответствующем гладкотрубном теплообменнике существенно различаются. Так как теплообменное оборудование оценивается обычно на основе его характеристик в загрязненном состоянии, полное термическое сопротивление представляет собой сумму сопротивления теплоотдачи 1/Л и соответствующего сопротивления загрязнения г<г. Преимущество 316 [c.316]

Обычно ребра имеют толщину около 0,9 мм. Стальное ребро с теплопроводностью 45 Вт/(м-°С) и высотой 12,7 мм, обращенное в сторону жидкости, полное термическое сопротивление со стороны которой составляет 3,52-10-3 м2-°С/Вт [соответствующий коэффициент теплоотдачи равен 284 Вт/(м -°С)] имеет эффективность 0,60. Если полное термическое сопротивление, составляет 1,76-10 м -°С/Вт, эффективность [c.317]

На практике часто приходится иметь дело с многослойными стенками, составлегшыми из разных материалов, имеющих различны коэффициент теплопроводности. Для таких стенок тоже справедлива формула Фурье, надо только иметь в виду,-что полное термическое сопротивление сложной стенки равно сумме термических сопротивлений отдельных ее слоев. [c.37]

Пескоструйная очистка дает возможность достигнуть наиболее полной очистки тру б, в результате чего коэффициент теплопередачи восстанавливается до значений, соответствующих отсутствию термических сопротивлений, обусловленных загрязнениями. Сущность пескоструйной очистки заключается в обработке очищаемой поверхности взвесью песка в воздухе или воде, подаваемой с большой скоростью. Засасывание песка осуществляется эжекцнонными установками. [c.209]

Однако расчет а) обычно сложен тем, что наиболее надежные данные о контактном термическом сопротивлении / крэ1 (например, [29]) отнесены к полной поверхности оребрения рэь Следовательно, величину / к1 необходимо выразить через Якрэ1-Из уравнений (5,8), (5,10), (5,13), (5,15), (5,22) находим [c.74]

Применение ребристых труб позволяет увеличить поверхность теплообмена на той стороне труб, где а минимален, т. е. увеличение эффективной поверхности позволяет сбалансировать термическое сопротивление. В тех теплообменниках, где одним из потоков является газ низкого давления, сторона низкого давления должна иметь ребристость. Хорошим примером в данном случае являются установки утилизации отходящего тепла и воздушные холодильники. Ребристая поверхность трубок позволяет уменьшить образование продуктов распада в ребойлерах и других испарительных аппаратах. Ножеобразные края ребер исключают возможггость полного покрытия поверхности трубок загрязняющими веществами. [c.165]

Это выражение показывает, что полное термическое сопротивление ми равно сумме индивидуальных термических сопротпвлений 1/ссу. Обычно стенка изготовляется из металла, обладающего очень высокой теплопроводностью. [c.76]

ТО термическое сопротивление стенки l a io пренебрежимо мало по сравнению с сопротивлениями жидкостных сред l/aj и l/aj. Однако металлическая стейка может быть покрыта слоем материала с низкой теплопроводностью, образующимся при работе установки. Такой процесс называется загрязнением. Полное термическое сопротивление может в значительной степени определяться теплопроводностью этого слоя [c.77]

Холодильники ступеней низкого давления. Кожухотрубные холодильники конструктивно представляют собой пучок труб, зазвальцованных в трубных досках и заключенных в общий кожух. Лереход тепла от газа к трубе встречает значительно большее термическое сопротивление, чем переход тепла от трубы к охлаждающей воде, поэтому в холодильниках низкого давления для снижения полного термического сопротивления воду направляют по трубам, а газ — между ними, т. е. со стороны большей поверхности. С той же целью применяют поперечный ток газа относительно трубного пучка, при котором достигается более высокий коэффициент теплоотдачи. Для осуществления поперечного тока в межтрубной полости устанавливают перегородки. Направление воды по трубам, а не между ними имеет еще то преимущество, что в этом случае не представляет трудности механическая чистка труб от отложений, которые при жесткой воде оседают на стенках плотным слоем в виде накипи, наружная же поверхность труб в многотрубном пучке для механической чистки почти недоступна. [c.474]

В 1953 году Коулсон и Мета [27] опубликовали данные по теплообмену, полученные на небольшом испарителе из нержавеющей стали. Труба испарителя имела внутренний диаметр 11,5 мм и длину 1,65 м. Греющей средой являлась горячая вода, что позволило получить хорошую воспроизводимость тепловых потоков. Питательная вода подавалась в испаритель при температуре насыщения, при этом отпадала необходимость определения начала кипения. Температура стенки трубы измерялась неподвижными термопарами, а температура жидкости по длине испарителя — передвижной термопарой. В работе определялись коэффициенты теплопередачи и коэффициенты теплоотдачи к воде, растворам сахара и изопропиловому спирту. Для изменения поверхностного натяжения к воде добавлялись небольшие количества (0,01—0,1%) типоля . Полный температурный напор изменялся от 8,3 до 34,5° С, расход — от 11 до 81,5 кг час. Температура насыщения находилась в пределах 43—70° С. Коэффициент теплоотдачи рассчитывался графически методом Вильсона по значениям к, термическому сопротивлению стенки и сопротивлению греющей среды. [c.73]

В опытах измерялись коэффициенты теплопередачи, а коэффициенты теплоотдачи определялись по расчету. При этом суммарное термическое сопротивление на паровой стороне, в стенке металла и возникающее за счет накипи оценивалось графически по методу Вильсона. Так как в этих опытах термическое сопротивление со стороны кипящей жидкости составляло около 95% общего сопротивления, то такая методика расчета а не привела к больщим ошибкам. Опыты проводились при весовых скоростях 27—-МО кг/м -сек. Молярное паросодержание доходило до 2%. Число Re изменялось от 600 до 2700, а коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости— от 137 до 635 ккал/м час° С. Авторы устано вили, что коэффициент теплоотдачи при кипении зависит не только от паросодержания, но и от полного давления в системе. К сожалению, удаление летучей компоненты вызвало увеличение температуры кипения жидкости и постоянные паросодержания были бы достигнуты только при непрерывном увеличении количества подводимого тепла. Исследование показало, что возрастание объема генерируемого пара приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. [c.108]

По принципу действия тепловоды относятся к рекуперативным теплообменникам с промежуточным теплоносителем. Как и во всех теплообменниках такого типа, в системах с тепловодами несколько увеличена поверхность теплообмена и повышено значение полного термического сопротивления. [c.249]

Подставляя выражение (XIII.5) в уравнение (XIII.4), получим окончательное выражение для оптимального значения полного термического сопротивления представительной ячейки [c.255]

Рис. 1.298. Шахматное расположение оребренных круглых труб. Поверхность ККР-4. Наружный диаметр трубы = 9,65 мм. Число ребер 451,1 на 1 м. Гидравлический диаметр Лг = 2,98 мм. Толщина ребра (средняя) 0,406 мм, алюминий, а =0,510 VI/ = 685,7 м м . Отношение поверхности оребрения к полной поверхности равно 0,931. Пргшечаиие. Данные о теплоотдаче не представлены из-за большого термического сопротивления контакта в биметаллических трубах и большой ошибки при оценке этого сопротивления

Из (7.3а) видно, что при последовательном переносе теплоты полное термическое сопротивление 1/к равно сумме частных. В терминах пропускных способностей величина, обратная полной пропускной способности последовательного поверхностного теплопереноса / kF), равна сумме обратных величин пропускных способностей стадий. Это означает, что величина, обратная пропускной способности теплопередачи в целом, больше любой из величин, обратных частной пропускной способности стадии. Следовательно, сама полная пропускная способность при последовательном переносе меньше пропускной способности любой из стадий (конвективных, кондуктивной). С позиций расчетной практики коэффициент теплопередачи при последовательном тенлопереносе не может быть больше какого-либо из коэффициентов теплоотдачи (или величины Это важно и в плане выбора способа интенсификации теплопередачи (см. разд. 7.9.2), а также для самоконтроля в практических расчетах. [c.530]

Конечно, процесс можно провести только в шахтном конверторе. Аппаратурно это выгодно теплота сгорания природного газа выделяется внутри реактора, и ее использование для поддержания режима эндотермической реакции будет наиболее полным (в трубчатом реакторе необходимо преодолеть термическое сопротивление стенки и зернистого слоя катализатора). Поскольку количество азота должно быть дозировано, а тепла подвести надо достаточно много, то кислорода воздуха не хватает. В реактор подают воздух, обогащенный кислородом. Одноступенчатая парокислородовоздушная конверсия метана была распространена ранее. Но в ней труднее эффективно утилизировать тепло реакционной смеси и отделить продукты горения. Оптимизация схемных решений превалирует над оптимизацией процесса в реакторе. Современные производства аммиака включают двухступенчатую конверсию метана. [c.442]

Параметр тепло передачиЖ = КР, Вт/°С, есть произведение полного коэффициента теплопередачи на площадь теплопередающей поверхности. Обычно считают, что полный коэффициент теплопередачи имеет постоянное значение для всей теплопередающей поверхности. Величина КР существенным образом зависит от конструкции теплообменного аппарата. Обратная величина характеризует полное термическое сопротивление. [c.140]

Если на стенке трубы имеются загрязнения, значения ее температур, определяемые уравнениями (9.37а) и (9.376), следует видоизменить, включив в эти выражения сопротивление загрязнения. Когда сопротивление загрязнения на внутренней стенке трубы гщ прибавляется к сопротивлению теплоотдачи на ней г , суммарное внутреннее сопротивление составляет Яг=Г1 + Гаг. Если это сопротивление отнести к наружному диаметру трубы, получим г o=( i-fГ( ) н/с вн. Когда сопротивление загрязнения на наружной стороне трубы гао прибавляется к сопротивлению теплоотдачи в кольцевой канал Го, полное внешнее термическое сопротивление составляет о=/ о-Ьг о. Тогда температуры стечки определяются из соотношений [c.316]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология