Теплоноситель тепловая нагрузка

Определение тепловой нагрузки и расхода теплоносителей. Тепловую нагрузку находят по уравнениям теплового баланса по уравнению (УП,1) нли, в случае изменения агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей, по урапнению ( Т ,2). [c.341]

Техническое совершенство теплообменных устройств характеризуется их габаритными размерами, массой, энергозатратами на прокачивание теплоносителя, тепловыми нагрузками, технологичностью, эксплуатационными качествами, стоимостью и т. д. [c.3]

При изменении агрегатного состояния теплоносителей тепловая нагрузка определится по уравнению [c.65]

Тепловые балансы теплообменных аппаратов. Тепловой расчет начинается с определения тепловой нагрузки аппарата и расхода греющего или охлаждающего теплоносителя. Тепловой нагрузкой называется количество тепла, переданного от горячего теплоносителя к холодному. Очевидно, что [c.18]

Техническое совершенство теплообменных аппаратов характеризуется их габаритными размерами, массой, энергозатратами на прокачивание теплоносителей, тепловыми нагрузками, технологичностью конструкций, эксплуатационными качествами, стоимостью. Трудность сочетать эти требования очевидна. В этих условиях использование гладких трубок становится нерациональным. Новые требования обусловили проведение интенсивных исследований, направленных на улучшение теплопередачи, результатом которых стало появление теплообменных аппаратов новых типов. При этом определились два основных направления развития использование развитых поверхностей (сребренных трубок, пластинчато-ребристых поверхностей и т. п.) и усовершенствование конструкций теплообменников, направленное, главным образом, на увеличение скорости теплоносителей и повышение степени турбулентности потоков (рациональная компоновка элементов, оптимальные проходные сечения, применение турбулизирующих-вставок и т. п.). Первое направление за последние годы получило более широкое распространение. Были созданы новые типы развитых теплообменных поверхностей как трубчатых, так и пластинчатых, отличающихся различными геометрическими и рабочими характеристиками, материалами, технологией изготовления. [c.4]

Расчет теплообменной аппаратуры является весьма распространенной задачей в практике инженерных расчетов. Обычно это сложная оптимизационная задача по определению параметров и выбору конструкции теплообменника. Ниже представлена достаточно простая расчетная схема для кожухотрубчатого подогревателя, в основе которой используется итерационное решение уравнения теплового баланса аппарата с последовательным уточнением температуры стенки. Исходными данными для расчета являются тепловая нагрузка на аппарат, физико-химические свойства теплоносителей, температуры теплоносителей на входе и выходе из аппарата, а также некоторые конструктивные параметры теплообменника. В результате расчета определяется необходимая поверхность теплообмена. [c.388]

Для расчета теплообменника необходимы следующие исходные данные NT — число трубок в аппарате DK — диаметр корпуса аппарата, м D1, D2 — внутренний и внешний диаметры трубок, м TXN, ТХК — начальная и конечная температуры хладагента TGN, TGK — начальная и конечная температуры теплоносителя Q — тепловая нагрузка на аппарат, Вт SX, SG — массивы коэффициентов полиномов четвертой степени для расчета физикохимических свойств носителей плотность жидкости плотность [c.390]

Лучшие результаты получаются, если разность температур сырья и теплоносителя наименьшая. При этом основная тепловая нагрузка приходится на трубчатый нагреватель сырья. Работа при повышенных температурах целесообразна и для уменьшения вспучивания сырья. Вспучивание сырья, подаваемого на теплоноситель, тем меньше, чем выше его температура и чем меньше разность температур сырья и теплоносителя. Желательно, чтобы эта разность была не более 100 °С. Сырье рекомендуется нагревать до 470—490 °С. При этом доля отгона [c.112]

Одним из таких способов является воздушное охлаждение. Несмотря на то, что воздух в сравнении с водой является плохим теплоносителем (при ii = 20° его теплоемкость примерно в 4 раза, а теплопроводность в 2,4 раза ниже воды), конструкции ABO и схемы обвязки в технологических линиях позволяют эффективно применять их вместо теплообменников с водяным охлаждением. Однако системы с ABO будут эффективны только в том случае, если 75—90% общей тепловой нагрузки может [c.8]

Конструкция теплообменных аппаратов разрабатывается исходя из основных предъявляемых к ним технических требований и условий, при которых аппараты должны эксплуатироваться, К числу этих требований относятся функциональное назначение аппарата в технологической схеме производства (рекуперация тепла, охлаждение, нагревание, испарение, конденсация, кристаллизация, плавление и т. д.), вид и характеристика теплообменивающихся сред, передаваемая в аппарате тепловая нагрузка (тепловой поток), допускаемые в аппарате гидравлические сопротивления, рабочие параметры технологического процесса (температура и давление теплоносителей), условия пуска и остановки аппарата, если они налагают дополнительные требования при расчете и конструировании, а также требования по эксплуатационной надежности конструкции и безопасной ее эксплуатации. [c.336]

Определение тепловой нагрузки при испарении холодного теплоносителя рассмотрено в главе 13 (стр. 482). [c.368]

Чем больше температурный напор, тем выше скорость передачи тепла, причем количество тепла, передаваемого от горячего теплоносителя к холодному (т. е. тепловая нагрузка аппарата), пропорционально поверхности теплообмена Р, температурному напору б и времени х [c.368]

Исходными материалами для гидравлического расчета трубопроводов тепловых сетей служат схема и трасса, расчетные тепловые нагрузки потребителей, а также заданные начальные и конечные параметры теплоносителей. [c.115]

Составляют тепловую нагрузку теплообменника и определяют энтальпию, а затем температуру теплоносителя, для которого эти величины были неизвестны. [c.71]

Конструкция теплообменного аппарата зависит от тепловой нагрузки, параметров теплоносителей (температуры, давления) и их агрегатного состояния, физико-химических свойств теплоносителей, их расхода, степени загрязненности и других факторов. [c.173]

Существенным преимуществом процессов с движущимся твердым теплоносителем является возможность значительного увеличения удельной тепловой нагрузки реакционного объема по сравнению с трубчатыми печами. Интенсивный подвод тепла в реактор позволяет в этих технологических системах осуществлять пиролиз при высоких температурах с требуемой глубиной конверсии, изменять условия процесса в широких пределах и создавать высокопроизводительные агрегаты с эффективным использованием тепловой энергии. [c.78]

На рис.3,14 показана усовершенствованная установка стабилизации, обеспечивающая нормальный гидродинамический режим работы колонн при уменьшении объема и облегчении сырья за счет подачи в куб АОК предварительно нагретого газа сепарации из выходного сепаратора 1. Этот газ в основном состоит из метана и этана и действует как отдувочный газ. Положительный эффект обеспечивается комбинированным воздействием нескольких факторов. Наличие метан-этановой фракций в нижней части колонны понижает парциальное давление компонентов Сз+, вследствие чего снижаются необходимое паровое число и, соответственно, требуемая тепловая нагрузка на печь. Кроме того, нагрузка снижается за счет воздействия отдувочного газа как теплоносителя. [c.53]

Тепловая нагрузка аппаратов, расходы теплоносителей [c.146]

В случаях, когда теплоносителями являются смеси газов, для удобства расчета целесообразно исходные данные о расходах и составах газовых смесей выражать в различных единицах (см. табл. 25 для горячего газа и табл. 26 для холодного газа). Тепловая нагрузка аппарата Q и конечная температура хо.юдного газа t Для определения Q и 2 необходимо установить характер изменения теплоемкостей рабочих сред при изменении температуры при рабочем давлении. По опытным значениям удельной теплоемкости с = ](t, р) компонентов смесей Нг, N2, NH3, СНч вычисляем удельную теплоемкость горячего и холодного газов по формуле (317) [61]. [c.157]

Среди многих характеристик, влия-ЮШ.ИХ на эффективность теплообменника, важнейшими являются площадь поверхности теплообмена f и расход теплоносителя V (в рассматриваемом случае — вторичного) при заданной тепловой нагрузке Q. Поэтому для оценки экономической эффективности теплообменника можно использовать критерий оптимальности / , аналитически выражаемый как сумма затрат [c.190]

Теплообмен между движущимся теплоносителем и неподвижным слоем зернистого материала (или насадки), а также теплоносителем и псевдоожиженным, или кипящим, слоем твердых частиц имеет большое практическое значение, так как в подобных гидродинамических условиях (см. главу П) протекают многие контактно-каталитические и другие процессы химической технологии. При проведении процессов в кипящем слое удается значительно увеличить количество передаваемого в единицу времени тепла, т. е. тепловую нагрузку аппаратов. [c.293]

На основании уравнения (VII,85) можно сделать некоторые выводы о возможностях интенсификации процессов теплопередачи. Для увеличения К и соответственно тепловой нагрузки Q для данного теплообменного аппарата следует увеличивать меньший из коэффициентов теплоотдачи, так как К всегда меньше наименьшего из коэффициентов теплоотдачи. Это может быть достигнуто, например, увеличением скорости теплоносителя с меньшим а или другими способами. [c.298]

Уравнение (VII,89) является уравнением теплопередачи при прямотоке теплоносителей. С помощью уравнения (VI 1,89) по заданной тепловой нагрузке Q и известным начальным и конечным температурам теплоносителей определяется основная расчетная величина — поверхность теплообмена. [c.302]

Конструкция теплообменника должна удовлетворять ряду требований, зависящих от конкретных условий протекания процесса теплообмена (тепловая нагрузка аппарата, температура и давление, при которых осуществляется процесс, агрегатное состояние и физико-химические свойства теплоносителей, их химическая агрессивность, условия теплоотдачи, возможность загрязнения рабочих поверхностей аппарата и др.). При выборе теплообменника необходимо учитывать также простоту устройства и компактность аппарата, расход металла на единицу переданного тепла и другие технико-экономические показатели. Обычно ни одна из конструк- [c.337]

Из этого уравнения определим количество тепла, подводимого в единицу времени с теплоносителем (греющим паром), или тепловую нагрузку Q выпарного аппарата [c.350]

Формы проявления кризиса различаются в зависимости от степени заполнения термосифона, т. е. отношением объема жидкой фазы теплоносителя при нормальных условиях к внутреннему объему всего термосифона ее или к объему зоны нагрева е . В общем случае при вертикальном положении двухфазного термосифона возможны два основных режима 1) вся внутренняя поверхность термосифона покрыта пленкой жидкости 2) в испарителе имеется некоторый уровень жидкости, а остальная поверхность термосифона покрыта пленкой жидкости. При работе термосифона в первом режиме его предельный тепловой поток будет несколько выше для коротких термосифонов (Ь < 0,5), чем во втором. Однако из-за сложности поддержания такого режима в практике следует применять второй, более надежный режим. В первом режиме при критической тепловой нагрузке возможно высыхание пленки жидкости в нижней части вследствие ее нехватки. Во втором режиме сухое пятно на стенке может появиться в любом месте по длине испарителя. Термосифоны — теплопередающие устройства, обладающие высокой теплопроводностью. Однако существуют ограничения, определяющие максимальную, переносимую тепловую мощность трубой (ограничения по радиальному тепловому потоку в зоне подвода теплоты и различные ограничения, связанные с взаимодействием потоков жидкости и пара — ограничения вследствие уноса капель и звуковой предел). Они вытекают из существующего или скоростного предела циркуляции рабочей жидкости теплоносителя. [c.250]

Печи атмосферного блока Т-1 А/В. Проектным базисом каждой из печей атмосферного блока Т-1 является нагрев 494500 кг/ч нефти от 240 до 375°С при тепловой нагрузке 266,4 10 кДж/ч, производство 6500 кг/ч пара с нагревом его от 170 до 420°С при тепловой нафузке вЗ,22 10 кДж/ч и нагрев 112500 кг/ч циркулирующего теплоносителя ( горячего масла) от 150 до 245°С при тепловой нагрузке в 22,1 10 кДж/ч. [c.111]

За рубежом тепло пародистиллятных фракций широко используется для предварительного подогрева нефтяного сырья. Так, на атмосферно-вакуумной установке фирмы Креол (Ве,несуэлла) производительностью 3 млн. т/год нефти в результате глубокой регенерации тепла всех видов горячих потоков (в том числе и пародистиллятных фракций) температура предварительного подогрева нефти достигает 260 °С. Нефть пропускается через теплообменные аппараты, обогреваемые теплоносителями в следующем порядке циркуляционные орошения атмосферной колонны— -пародистиллятные фракции атмосферной колонны— -верхние продукты вакуумной колонны— -боковые потоки атмосферной колонны— -боковые потоки вакуумной колонны— -вакуум-остаток. На обычных установках нефть поступает в атмосферную печь при 170—180 °С. Таким образом, благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. [c.213]

Тепловая нагрузка испарителя, т. е. количество тепла, отдаваемого теплоносителем (водяпым паром) раствору в течение часа, определяется следующим образом. [c.216]

Задача У1-3. Один горячий и один холодный потоки соответственно разбиваются на несколько подпотоков и каждый подпоток вступает в теплообмен один и только один раз. Определить оптимальное распределение массового расхода теплоносителя и тепловой нагрузки между аппаратами так, чтобы общая поверхность теплообмена для данной общей тепловой нагрузки была минимальна. [c.240]

К технологическим переменным относятся все величины, которые могут быть изменены в технологической схеме и повлиять на условия работы данного аппарата. Значения технологических переменных являются исходными данными на проектирование теплообменника. В основной задаче они представляют собой фикси-рованные числа. К ним относятся тепловой поток, расходы теплоносителей, их свойства, температуры и т. п. Число секций аппарата, по-видимому, также следует отнести к технологическим переменным, поскольку изменение этой величины равносильно изменению расходов и тепловой нагрузки. Так, замена однокорпусной компоновки аппарата (спроектированной на тепловой поток и расходы теплоносителей Стр и Омт) аппаратом, состоящим из двух параллельно включенных одинаковых секций, означает фактически просто изменение исходных данных на проектирование одной [c.291]

К числу компактных и эффективных теплообменников, созданных за последнее время, относятся разные конструкции теплообменных аппаратов с орсбрепнымп поверхностями. Применение оребрения со стороны теплоносителя, отличающегося низкими значениями коэ( 1-фицнентов теплоотдачи (газы, сильно вязкие жидкости), позволяет значительно повысить тепловые нагрузки аппаратов. [c.334]

Многоходовые (по трубному пространству) кожухотрубчатые теплооб-мен ики применяются главным образом в качестве паровых подогревателей жидкостей и конденсаторов. Именно в этих случаях взаимное направление движения теплоносителей в многоходовых теплообменниках (смешанный ток) не приводит к снижению средней движущей силы сравнительно с противотоком, по принципу которого работают одноходовые теплообменники. Многоходовые теплообменники целесообразно использовать также для процессов теплообмена в системах жидкость—жидкость и газ—газ при больших тепловых нагрузках. Если же требуемая поверхность теплообмена невелика, то для указанных систем более пригодны элементные теплообменники. Особое значение имеют трубчатые тепло-обменпики нежесткой конструкции (в том числе многоходовые) в тех случаях, когда разность температур теплоносителей значительна и необходима компенсация неодинакового теплового расширения труб и корпуса аппарата. Однако эти аппараты дороже теплообменников жесткой конструкции. [c.338]