Потери давления

Удельная потеря давления на трение по длине воздуховода определяется по формуле [c.282]

Онн должны обладать пологой вязкостно-температурной кривой и низкой температурой замерзания. Вязкость является одной из важнейших характеристик гидравлических жидкостей. Чрезмерное уменьшение вязкости при положительных температурах приводит к течи жидкости через различные соединения и уплотнения гидравлической системы, что вызывает потерю давления и замедляет действие агрегатов. Малая вязкость жидкости не позволяет ей предотвращать сухое и полусухое трение деталей гидравлической системы. Высокая вязкость жидкости приводит к увеличению сопротивления движению жидкости по трубопроводам, особенно при низких температурах. [c.212]

Конструкция реакторов с аксиальным вводом сырья для гидроочистки бензина и керосина (рис. М, б) аналогична рассмотренной п отличается тем, что катализатор загружают одним слоем, поэтому отсутствует охлаждающее устройство. Высота слоя катализатора зависит от его прочности, потери давления в реакторе и обычно равна илн менее 6—8D (где D — диаметр реактора). [c.83]

Кривая Ар на фигуре изображает потерю давления в конденсаторе в метрах водяного столба. Характер изменения ее отличен от характера изменения коэффициента теплопередачи, что указывает на значительное увеличение расхода электроэнергии, необходимой для привода насоса охлаждающей конденсатор воды при увеличении скорости. [c.173]

В круговом пласте происходит фильтрация нефти. Какую долю от общей депрессии составляет потеря давления на участке от точки с координатой г до забоя Радиус пласта Л, = 1000 м, = 0,1 м. Принять следующие значения г 100 м, Юм, 1м. [c.101]

Потеря давления для одиночного теплообменника при этом составит в корпусе 0,03—0,05 МПа, в трубках 0,05—0,07 МПа. Для группы последовательно соединенных теплообменников с точки зрения экономики потеря давления не должна превышать 0,35 МПа. [c.90]

На основе величин С/, указанных в табл. 20, вычисляется потеря давления (см. стр. 172). [c.77]

Уравнение дает то направление, которого следует придерживаться при конструировании, для того чтобы получить возможно меньшие потери давления. Прежде всего скорость течения оказывает значительное влияние на гидравлические сопротивления. Гид- [c.168]

При применении жидкостного теплоносителя необходимо подобрать сечение трубок таким, чтобы оно соответствовало оптимальной скорости течения, обеспечивающей получение хорошего коэффициента теплоотдачи с приемлемыми с экономической точки зрения гидравлическими потерями. При паровом обогреве диаметр трубок нужно выбрать таким, чтобы стекающий конденсат занимал небольшую часть поверхности нагрева, а потеря давления не превышала значения, принятого в расчете. [c.196]

Диаметры паропровода и конденсационного трубопровода определяются расходом пара ВОТ и рабо Ч им давлением. На основе этих данных и расчета потерь давления в трубопроводе и арматуре определяются внутренние диаметры трубопроводов. [c.315]

Коэффициенты теплоотдачи во всех случаях рассчитываются по формулам, рассмотренным в предыдущих главах. Конечно, весьма важным является выбор наиболее целесообразной конструкции с целью получения наибольшей тепловой производительности при меньших потерях давления и низких производственных расходах. Помимо коэффициента теплоотдачи обоих теплоносителей, находящихся в тепловом взаимодействии друг с другом, необходимо также определить влияние, оказываемое теплопроводностью материала трубок и тепловым сопротивлением загряз-не 1ия поверхностей нагрева. При [c.217]

Нагреваемая жидкость обычно подается в трубки под давлением и течет с необходимой скоростью по всей системе. При этом жидкость не должна припекаться или пригорать на стенках трубок. Скорость движения продуктов сгорания должна быть такой, чтобы обеспечивать максимальную теплопередачу при небольшой потере давления. [c.260]

Давление пара, отбираемого из котельной, часто приходится снижать до давления, которое необходимо потребителю. Это производится двумя способами либо пар высокого давления подводится к потребителю и после этого дросселируется при помощи редуктора, либо давление пара постепенно снижается в подводящем паропроводе в результате потери давления на пути к потребителю, определяемой соответствующим подбором сечения паропровода. [c.272]

Я—потеря давления Др, которая возникает в результате трв ния жидкости о стенки трубки в мм вод. ст./пог. м трубки [c.292]

Первое слагаемое в правой части (1.14) учитывает потери давления вследствие вязкости жидкости, второе-инерционную составляющую сопротивления движению жидкости, связанную с криволинейностью и извилистостью норовых каналов. Из (1.14) следует, что при малых скоростях фильтрации квадратом скорости можно пренебречь, и градиент давления будет зависеть только от первого слагаемого, т.е. движение будет безынерционным, соответствующим закону Дарси. При больших скоростях фильтрации силы инерции становятся существенными и будут сопоставимы или даже преобладать над силами вязкости. [c.23]

Потери давления на местные сопротивления определяются по формуле , [c.283]

Для предупреждения подобных аварий необходимо строго вы полнять технические требования по проверке трубопроводов и аппаратуры на плотность. В инструкциях по опрессовке систем высокого давления азотом должны быть указаны не только графики набора давленпя, но и определены сроки выдержки и допустимые нормы потери давления из системы. Системы высокого давления считаются прошедшими испытание на плотность при условии, что> утечка газа через неплотности в течение 2 ч после набора давления составляет не более 1% от первоначально набранного давления. [c.336]

Масло нагревается в трубчатой печи и подается в греющую рубашку или трубчатку теплопотребляющего аппарата, где, охлаждаясь, отдает свое тепло нагреваемому сырью. Охлажденное масло забирается циркуляционным насосом и вновь направляется 3 трубчатую печь. Рабочее давление в системе создается насосом, напор которого определяется величиной потерь давления в трубопроводе и в арматуре. Расширительный сосуд, устанавливаемый на всасе насоса, рассчитывается с учетом температурного расширения масла. Объем расширительного сосуда занижать не следует, так как объемное расширение масла весьма значительно и больше объемного расширения воды. Кроме того, следует учесть, что при разогреве системы имеет место сильное пенообразование, вызываемое удалением из масла остатка легких фракций и воды. [c.318]

Регулярные насадки предпочтительны для загрязненных сред и для массообмена при низком давлении с целью сокращения потерь давления. [c.59]

Гидравлическое сопротивление — потеря давления при движении газа через слой насадки или тарелки. [c.66]

Потери давления на отдельных участках воздуховода определяют по формуле [c.282]

Суммарная потеря давления магистрального воздуховода, состоящего из последовательных участков, равна [c.282]

Выполнение реактора с насадкой в виде нескольких слоев вместо одного большого слоя обусловливается требованием регулирования температуры посредством теплообмена, а иногда необходимостью улучшить распределение газового потока или уменьшить потери давления. Большинство реакторов с неподвижным слоем снабжено устройством для теплообмена (рис. Х1-17). Широко применяются автотермические процессы, в которых осуществляется теплообмен между исходной и конечной смесями. Комбинации различных способов теплообмена могут быть применены в одном и том же аппарате (см. рис. Х1-8). Еще одним примером реактора с неподвижным слоем катализатора служат реакторы для окисления аммиака (рис. Х1-18). [c.371]

На рис. 125 представлены схема трехступенчатого компрессора и его индикаторная диаграмма. На диаграмме вредное пространство и потери давленя в холодильниках не учтены. [c.215]

ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ В РЕАКТОРАХ ВЫТЕСНЕНИЯ [c.146]

Потери давления в реакторах вытеснения 147 [c.147]

Для реакций более высоких порядков уравнение (V, 21) удобнее интегрировать числовым или графическим методами. Эти методы интегрирования необходимо также применять в тех случаях, когда уравнение (V, 14) не является достаточно точным. При небольших или средних градиентах давления потерю давления можно рассчитать, исходя из средней скорости потока в реакторе, и ввести среднее значение функции давления в кинетическое уравнение. Так, например, реакция второго порядка [c.149]

Реакторы каталитического риформинга с радиальным движением потока, применяемые на отечественных установках, приведены на рис. 15 и 16. Основное конструктивное отличие их от описанных выше реакторов состоит в том, что в реакционных аппаратах данного типа газосырьевая смесь проходит через слой катализатора в радиальном направлении, т.е. от периферии к центру. Такое конструктивное решение позволяет в несколько раз снизить потери давления в потоке. Но, как было показано выше, реактор с радиальным вводом желательно использовать только в том случае, когда сырье находится либо в жидком, либо в парогазовом состоянии. [c.49]

При двухступенчатой холодной сепарации (см. рис. И, 12) в пер вой ступени выделяется циркулирующий водородсодержащий га прп 40 —50 °С. Давление в сепараторе зависит от требуемого давленш в реакторе и возможной потери давления газа в сети перед подачез в сепаратор. Во второй ступени из гидрогенизата выделяется раство репный углеводородный газ. Давление в сепараторе второй, стунен складывается из давления в колонне стабилизации и давления, ко торое необходимо для подачи гидрогенизата в колонну. Наличие второй ступени сепарации гарантирует исключение прорыва сред1 высокого давления в стабилизационную колонну кроме того, сниже ние доли неконденсирующихся компонентов в верхнем продукт колонны улучшает коэффициент теплопередачи в конденсаторе холодильнике. [c.72]

Другой существенный недостаток промежуточных холодильников исследованного компрессорного агрегата — большие потери давления за счет гидравлических сопротивлений коммуникаций охлаждения. Так, при работе 168 [c.168]

Гидравлический расчет теплообменных аппаратов сводится к определению потерь давления по тракту каждого из теплоносителей от входа в аппарат до выхода из него или подбору проходных сечений при заданном перепаде давлений. [c.30]

Углубление отбора дистиллятов при сохранении нужной четкости ректификации достигается при уменьшении числа тарелок между зоной испарения и вакуумсоздающей аппаратурой в каждой колонне. В результате уменьшаются потери давления на тарелках и снижается остаточное давление в зоне испарения. В то же время общее число тарелок в двух колоннах оказывается достаточным для разделения. [c.36]

УкрНИИхиммашсм разработаны конструкции многосливных тарелок с капсульными колпачками, ситчатые тарелки с переливами и решетчатые провальные тарелки, которые имеют значительно меиьпгие потери давления и проще в изготовлении и монтаже, чем колпачковые тарелки, особенно в установках со стабильным режимом, т. е. при автоматизации технологического процесса. Провальные тарелки также ме[гее склонны к забиваин о [c.44]

Опыт эксплуатации реакторов с радиальным вводом двухфазного потока невелик. С 1975 г. на установках гидроочпстки дизельных топлив работают два таких реактора. Данная конструкция обеспечивает требуемое качество очпстки и одновременно несколько снижает потери давления в реакторах. Применение восходящего или нисходящего потока в реакторах как с аксиальным, так и с радиальным вводом сырья не имеет в настоящее время достаточного теоретического обоснования. [c.80]

В трубчатом теплообменнике горячее масло течет по трубкам, а холодное — а межтрубно.м пр01странст8е. Для направления течения масла перпендикулярно трубкам в межтрубном пространстве устроены перегородки. Для уменьшения потерь давления скорость масла в трубках принимается не более 1 м/сек. [c.180]

Прохождение потока ингредиентов в проточных реакторах может сопровождаться заметными потерями давления, особенно в случае газов или газожидкостных смесей, как, например, при крекинге углеводородов. Этот случай разобран в примере У-5, а более точный метод расчета градиента давления дан Ченоветом и Мартином . Здесь будут рассмотрены только однофазные жидкости. [c.146]

Потера давления в реакторах вытеснения 149 [c.149]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Насосы и вентиляторы (1990) -- [ c.14 , c.68 , c.75 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.58 ]

Насосы и вентиляторы (1990) -- [ c.14 , c.68 , c.75 ]

Основы переработки термопластов литьём под давлением (1974) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.61 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.408 , c.409 , c.421 , c.422 , c.460 , c.462 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.0 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.42 , c.408 , c.409 , c.421 , c.460 , c.462 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология