Состав компонентов на тарелках

Первый член в правой части уравнения (IV,24) показывает, как изменяется состав на тарелке питания в зависимости от состава -того компонента в кубовом остатке при постоянных температурах и мольных потоках по колонне. Второй член показывает влияние изменения у. (т. е. профиля температуры и L/F) при постоянном содержании г-того компонента в кубовом продукте. Левый член определяем по уравнению (IV,24), не учитывая изменения второго члена,тогда [c.100]

Конечно, ограничение, обусловленное низкой движущей силой, снимается, если газовая фаза состоит из чистого абсорбирующегося компонента. В этом случае выходящий газ имеет более низкую скорость, но его состав равен составу входящего газа. Если же газ не чистый и имеется слишком сильное ограничение движущей силы, то можно использовать каскад контакторов например, колонну с ситчатыми-или колпачковыми тарелками можно рассматривать как последовательный ряд полых абсорберов смешения. [c.88]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

Располагая принятым составом дистиллята, можно для любого тина конденсационного устройства найти состав парового потока 1, поднимающегося с верхней тарелки колонны, и количества отдельных компонентов в нем. Для определения состава равновесной флегмы следует воспользоваться уравнением равновесия в форме [c.399]

Задаются исходные данные количество и состав питания, число тарелок, свойства компонентов для расчета энтальпии, параметры уравнений для расчета фазового равновесия (в зависимости от применяемой модели для учета неидеальности фаз), КПД тарелок, параметр для оценки точности вычислений, ограничения на качество продуктов разделения и начальные значения температуры и парового потока с первой тарелки. [c.334]

Определить число теоретических тарелок и состав газа, выходящего из абсорбера. Эффективность тарелки для каждого компонента принимается одинаковой. Изменением температуры в абсорбере пренебречь. [c.47]

При использовании соотношения (III, 147) для определения к. п. д. тарелки по любому из разделяемых компонентов состав паровой фазы, покидающей /-ую тарелку, может быть рассчитан по уравнению [c.290]

Зная состав пара, поступающего на i—1-ую тарелку, можно определить состав паровой фазы, покидающей i + 1-ую тарелку. Для этого в уравнение (IV, 109) подставим значения i/ ,., рассчитанные по (IV, 108). Допустим, что целевым продуктом разделения является самый легкий компонент, и к. п. д. тарелок по этому компоненту — известная постоянная величина. [c.291]

Исходные данные для решения системы уравнений математического описания число тарелок в колонне N, номер тарелки питания /, количество питания F, количество паровой фазы в питании состав питания хр состав паровой фазы питания общее теплосодержание питания hp — температура tx,N+ или теплосодержание флегмы, количество тепла, подводимое к кубу колонны величина орошения Ьы+, теплоемкости Сц, j и теплоты испарения rj компонентов, конструктивные параметры колонны и физические свойства компонентов. [c.313]

Интегрирование системы уравнений начинается с вычисления правых частей уравнений. С этой целью вычисляются константы фазового равновесия и коэффициенты системы (12—6). В соответствии с формулой (12—19) интегрирование на каждом шаге производится дважды — это обеспечивается циклом по Р. В результате расчета определяется количество жидкости на тарелках по каждому из компонентов (массив Н), а затем уже состав. В процессе вычисления концентрации производится нормировка, по- [c.369]

При минимальном количестве орошения необходимо бесконечно большое число тарелок. Это значит, что на большей части этих тарелок степень разделения компонентов между жидкой и паровой фазами очень незначительна. Область, заключенная между оперативными линиями и кривой равновесия, называется зоной бесконечности. Особенностью этой зоны является то, что в ней состав, и, как следствие, температура не изменяются от тарелки к тарелке. Кроме того, переток жидкости с тарелки на тарелку также одинаков. Эти характеристики ректификационной и отпарной частей зоны бесконечности колонны имеют важное значение для математических методов расчета минимального количества орошения. В работах [52—54] рассматривается методика расчета от тарелки к тарелке с помощью ЭВМ. [c.147]

Число таких уравнений будет равно числу компонентов смеси. Если известна величина г/ х, по системе составленных уравнений можно определить состав жидкости, стекающей с тарелки. Зная концентрацию жидкости, стекающей с тарелки, можно при помощи уравнений, связывающих рабочие концентрации, определить состав пара, уходящего с ниже расположенной тарелки, и т. д. [c.349]

Число тарелок. С известным приближением можно считать, что жидкость на тарелке полностью перемешана, т. е. имеет во всех точках одинаковый состав X. Тогда изменение состава газа на тарелке изобразится на К — Х-диаграмме (рис. 17-21) вертикальным отрезком МЫ, равным ( — "), где и К" —концентрации компонента в газе на входе в тарелку и выходе из нее. Равновесная концентрация также постоянна на тарелке [c.625]

Следует отметить, что работа первых ректификационных колони АВТ под давлением 10 ати, а также проектирование в новых АВТ испарителей такой же технической характеристики уменьшает не только металлоемкость колонн, но при работе установки АВТ на стабилизированной нефти позволяет осуществлять более надежно технологический режим, так как снижается влияние на него поступления нефтей различного состава и особенно легких компонентов нефти, имеющих высокую упругость паров. Иными словами, работа первых ректификационных колонн при более высоком давлении разрешает получать более устойчиво необходимый фракционный состав легкокипящих бензиновых фракций. Таким образом, даже при наличии полной стабилизации нефтей на промыслах целесообразность применения первых ректификационных колонн с давлением 10 ати не снижается. При замене действующих испарителей, помимо повышения давления, следует рекомендовать первые ректификационные колонны устанавливать с 28—32 тарелками при получении бензиновой фракции с к. к. не выше 85°. [c.61]

Эти уравнения, имеющие приближенный характер, позволяют при соответствующих температурах и давлении в аппарате рассчитать потоки газа и жидкости, а также константы равновесия по сечению аппарата. Используя их, можно определить факторы абсорбции на каждой тарелке абсорбера и для каждого компонента газовой смеси, состав газа на выходе из аппарата и общее извлечение соответствующих компонентов газовой смеси. [c.208]

Расчет ступеней экстракции может быть начат, например, от точки Л положение которой определяется концентрациями встречных неравновесных потоков в нижнем сечении аппарата. Уходящие с первой тарелки потоки рафината Р, и растворителя I, находятся в равновесии, и концентрации в них извлекаемого компонента определяются точкой 1, находящейся на равновесной кривой. Между первой и второй тарелками движутся встречные потоки Р, и концентрации извлекаемого компонента в которых отвечают точке 2 на рабочей линии. Абсцисса точки 2 дает состав растворителя Х , стекающего со второй тарелки. Со второй тарелки уходит поток рафината, находящегося в равновесии с потоком растворителя, покидающего ту же тарелку (точка 3 на кривой OQ. Продолжив аналогичные построения, получим концентрации и У , которые отвечают точке В на рабочей линии. В результате для изменения состава рафината в заданных пределах потребовалось три теоретические ступени контакта. [c.318]

Из уравнений (4. 13) — (4. 16) следует, что вес флегмы g равен сумме весов остатка R и паров G и вес НКК во флегме gx равен сумме весов этого компонента в остатке Rx и парах Gy. Таким образом, жидкость, стекающую с любой тарелки нижней части колонны, можно рассматривать как бы состоящей из двух частой из получаемого с низа колонны целевого продукта — остатка й — и сопутствующей флегмы, вес и состав которой равны весу и составу встречного потока паров G. [c.99]

На рис. 3.6 приведены составы жидкости на тарелках колонны при выделении о-ксилола чистотой 989 и отбором 95% от потенциального содержания его в сырье (состав сырья см. стр. 79) в колонне с 70 теоретическими тарелками. Флегмовое число при выделении равно 18. Тарелка питания соответствует 43-й теоретической тарелке, где концентрация ключевого компонента (о-ксилола) равна концентрации его в сырье. [c.80]

Метод от тарелки к тарелке . Так как относительные летучести компонентов ректифицируемой смеси сильно отличаются друг от друга, желательно провести расчет для укрепляющей части, начиная его как с первой тарелки, так и с тарелки, на которую поступает исходная смесь, т. е. во встречных направлениях. Общая последовательность расчета начинаем с кипятильника и продолжаем до тех пор, пока на какой-то тарелке полученный состав не будет соответствовать исходной смеси затем продолжаем расчет, начиная от верха колонны, до тех пор, пока на какой-то п-оп тарелке не будут находиться только оба ключевых компонента и следы других компонентов после этого продолжаем расчет, начиная от тарелки питания, пока не получим состав жидкости, идентичный составу на п-ой тарелке. На этом расчет заканчивается. [c.376]

Мольные доли Xw,i приведены в табл. XI-10 в этой же таблице даны мольные доли в паровой фазе yw, ь вычисленные из условий равновесия. Исходя из равновесного состава пара в кипятильнике, определяем состав жидкости на тарелке Г с помощью уравнения, выражающего рабочие концентрации каждого компонента. Исходя из состава полученной таким образом жидкости, определяем состав пара, образующегося на тарелке Г, с помощью уравнения равновесия, примененного к каждому компоненту. Продолжаем расчет аналогичным образом. Для первой тарелки после кипятильника выражения рабочих концентраций имеют вид [c.376]

Пары и жидкость, поступающие на тарелку, не находятся в состоянии равновесия, однако, вступая в соприкосновение, стремятся к этому состоянию. Жидкий поток с вышележащей тарелки поступает в зону более высокой температуры, и поэтому из него испаряется некоторое количество низкокипящего компонента, в результате чего концентрация последнего в жидкости уменьшается. С другой стороны, паровой поток, поступающий с нижележащей тарелки, попадает в зону более низкой температуры и часть высококипящего продукта из этого потока конденсируется, переходя в жидкость. Концентрация высококипящего компонента в парах таким образом понижается, а низкокипящего — повышается. Фракционный состав паров и жидкости по высоте колонны непрерывно изменяется. [c.122]

СИ выводится из нее за это время с потоками I и п. При этом предполагается, что жидкость на тарелке полностью перемешивается, т. е. ее состав в любой момент времени однороден разумеется, это в равной степени относится и к паровой фазе. Нетрудно видеть, что, с другой стороны, это уравнение характеризует также материальный баланс по примесному компоненту на первой тарелке. Отсюда следует, что уравнение вида (11.45) будет справедливым для любой г-й тарелки колонны и его можно записать в общем виде как [c.59]

Рассмотрим процесс периодической ректификации, схематически изображенной на рис. V. 17. Предполон им, что колонна, применяемая для разделения бинарной системы, имеет четыре идеальные тарелки, каждую из которых можно уподобить прибору однократного испарения. Тогда при испарении жидкости состава первые порции дистиллята будут иметь состав В результате удаления из колонны первых порций дистиллята жидкость обедняется легколетучим компонентом и точка ее состава сдвигается в направление начала координат [состав жидкости состав сконденсированного пара При даль- [c.282]

Высота, эквивалентная теоретической тарелке, зависит от концентрации исходной смеси в кубе [71, 161, 1621 поэтому, как показывает опыт, состав загрузки в кубе лучше всего поддерживать не ниже 40 мол, % причем количество загрузки должно примерно в восемь раз превышать задержку ). Эталонную смесь следует выбирать с таким расчетом, чтобы обогаш ение нижекипящего компонента в колонке не превышало концентрацию 90 мол.%. По разности температур кипения компонентов эталонной смеси на этом основании можно выделить следующие группы [c.168]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Требуется найтн состав флегмы, стекающей с восьмой, считая сверху, тарелки, если рабочее флегмовое число составляет и=ё/0 = 4,0, а относительные летучести компонентов соответствешю равны а1=2,0 <Хг,= 1,5-, а,= 1,0. [c.416]

Теоретической (равновесной) называется тарелка, па которой покидающий ее пар находится в равновесии с жидкостью, стекающей с тарелки. Если — молярная доля компонента в парах, покидающих тарелку, а а — молярная доля этого же компонента в жидкости, стекающей с тарелки (рис. 70), то количество компонента в каиодой из этих фаз учитывается с помощью константы равновесия К. Таким образом, если известны состав паров, их температура и давление, то с помощью уравнения равновесия y = Кх1 можно рассчитать состав жидкой фазы на любой теоретической тарелке п. [c.128]

Применительно к процессу разделения бинарной смеси с ломощью азеотропной ректификации иопользование метода расчета от тарелки к тарелке существенно упрощается. В этом случае мы имеем дело с трехко.мпонентной системой, состоящей из двух компонентов заданной смеси и разделяющего агента, причем составы дистиллата и кубовой жидкости легко определяются по концентрации разделяющего агента в последней и п6 относительному содержанию компонентов заданной смеси в (продуктах разделения. Состав дистиллата обычно бывает весьма близок к составу азеотропа, разделяющего агента с отгоняемым веществом. [c.233]

Аналогичные уравнения могут быть ваписаны для системы с любым числом компонентов. Уравнения (355) воэвеляют определить состав жидкости на произвольной тарелке укрепляющей части колонны по известному составу смеси на нулевой тарелке. В качестве последней удобно принять самую вёр1снюй та-релку, изменив соответствующим образом нумерацию тарелок (счет сверху вниз). Тогда в уравнения (355) должны быть Подставлены концентрации соответствующих компонентов в дистиллате. При этом левые части уравнений (355) становятся равными единице и эти уравнения приобретают вид [c.253]

Рашределение концентраций основных компонентов смесей углеводородов по высоте экстрактивно- ректификационной колонны для разделения смесей -бутана и бутилена-2 иллюстрируется рис. 102, на котором состав выражен в относительных молярных процентах углеводородов без учета наличия разделяющего агента. Из этого рисунка видно, что наибольшее изменение концентрации -бутана и соответственно бутиленов-2 имеет место между 10 и 35 тарелками. В этой области и располагается точка контроля. [c.295]

Температура флегмы на тарелке ниже температуры паров, поднимающихся с нижележащей тарелки, поэтому пары отдадут часть своего тепла флегме, в результате чего паиболее высококипящие углеводороды, содержащиеся в парах, скопдеп-сируются и войдут в состав флегмы. Флегма немного нагреется за счет паров, и наиболее легкокипящие углеводороды, содержащиеся в ней, испарятся и перейдут в состав паров. Облегченные пары поступают на следующую вышележащую тарелку, а избыток флегмы, обогащенный более высококипящими углеводородами, стекает по нереточной трубе на нижележащую тарелку. Эти два процесса — испарение флегмы и конденсация паров — происходят одновременно на каждой тарелке колонны, в результате чего пары, поднимаясь с тарелки на тарелку и каждый раз теряя при охлаждении высококипящие компоненты, все более обогащаются низкокипящими углеводородами и становятся все более однородными. При достаточном количестве тарелок можно получить на верху колонны пары, состоящие преимущественно из легкоки-пящих фракций и имеющие определенный состав. Флегма, стекая с тарелки на тарелку и постепенно подогреваясь, лишается низкокипящих углеводородов и обогащается высококипящими. [c.97]

При переработке облегченного сырья (плотностью менее 0,950) люжет происходить превышение уровня аккумулятора колонны КЗ из-за образования большого количества легкой флегмы, содержащей повышенное количество бензиновых фракций (20—25% вместо 10—12% при переработке утяжеленного сырья плотностью 0,950 и выше). При новышепии температуры аккумулятора колонны КЗ до 290—300° с целью уменьшения содержания в флегме бензиновых фракций отпарка последних увеличивается, по при этом, в связи с увеличенным парообразованием, тарелки, лежащие выиге аккумулятора, захлебываются, снижается четкость ректификации и получается бензин с повышенным концом кипения (220—230°). Чтобы разгрузить аккумулятор колонны КЗ, обеспечить нормальную работу колонны, сузить фракционный состав легкой флегмы и повысить выход светлых с получением кондиционного но концу кипения (205 ) бензина, на некоторых заводах произведена реконструкция установки, предусматривающая вывод компонента тракторного керосина в качестве бокового погона колонны КЗ. Отбор производится с 8-й и 10-й тарелок, считая сверху керосиновый дистиллят через регулирующий клапан направляется в холодильник, далее на защелачивание в щелочной отстойник и затем самотеком под давлением системы сбрасывается в мерник (на схеме не показано). [c.259]

Из уравнения (4. 4) следует, что G — g = В = onst и С > g, т. е. в верхней части колонны на любом горизонтальном уровне вес паров G больше веса жидкости g и при изменении веса паров вдоль колонны (увеличении или уменьшении) вес жидкости изменяется так же (т. е. соответственно возрастает или убывает). Уравнения (4. 4) и (4. 5) устанавливают зависимость между весами и составом паров и жидкости, проходящих через одно и то же сечепие колонны а — а. Из этих уравнений следует, что вес пара равен сумме весов ректификата В и флегмы g, или же вес НКК в парах Gy равен сумме весов НКК компонента в ректификате и флегме gfr . Таким образом, нары, поднимающиеся с любой тарелки, можно рассматривать как бы состоящими из двух частей нз паров получаемого сверху целевого продукта-ректификата и наров сопутствующих, вес и состав которых равен весу и составу встречной флегмы. [c.95]

Проведя из точки 1 горизонталь до пересечения с оперативной лини( Й ] точке 2, найдем состав жид1с0сти (абсцисса точки 2), стекающей со второй тарелки па первую. Подобное построение необходимо проводить до тех пор, пока последняя горизонталь 11 — А) не достигнет заданной копцептрацни извлекаемого компонента в отходя1цем сухом газе У, . [c.227]

Так как исходная смесь содержит очень много гексана, относительная летучесть которого по трудиолетучему ключевому компоненту мала, то составы Ха. р Хв. р будем определять без учета гексана, который ввиду своей низкой летучести будет перемещаться в сторону кипятильника, практически не участвуя в масообмене. При проведении более точных расчетов необходимо предварительно определить состав жидкости на тарелке питания. Однако если компонент с очень низкой летучестью (гексан) не участвует в массообмене, то исключение его из расчета приведет к незначительной ошибке. [c.375]

Зная состав пара, пoднимaюQ eгo я с тарелки 2, по выражению для равновесных концентраций определяем состав жидкости на этой тарелке и т. д. Из расчета следует, что на тарелке 5 в смеси будут содержаться только ключевые компоненты. Расчет укрепляющей части продолжаем, начиная его уже от тарелки питания. Для расчета пользуемся теми же уравнениями, что и для исчерпывающей части, но уравнение рабочей линии для укрепляющей части имеет вид [c.377]

ЖИДКО потоке уменьшилась на величину (Х 1—Х ). Очевидно, при повторении таких противоточных контактов многократно, т. е. на многих тарелках, состав этих потоков может измениться до желательного значения. Так как массообмен идет в обоих напраЕ. лениях, а теплоты испарения и теплоемкости компонентов — оеличпны приблизительно одного порядка, количества парового и жидкого потоков измен5[ются сравнительно мало. С верха ректификационной колонны уходят пары, обогащенные в любой степени низкокипящим компонентом у [c.317]

Из зоны / уголь проходит в нижерасположенную ректификационную зону //, ограниченную распределительными тарелками / и В зоне // поднимающиеся из нижней части колонны пары вытесняют из угля менее сорбируемые компоненты, образуя при этом смеси различных составов (промежуточные фракции). На схеме показан отбор одной промежуточной фракции из-под третьей (сверху) тарелки (4а). Состав промежуточной фракции зависит от места ее отбора (по высоте ре1 тифика-ционной зоны). В некоторых случаях по высоте зоны II отбирают несколько промежуточных фракций. [c.576]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология