Определение перепада давления в головке

Определение перепада давления в головке со спиральным дорном . Рассмотрите головку со спиральным дорном, аналогичным показанному на рис. 13.20, в. Получите приближенное уравнение для определения перепада давления, необходимого для подачи расплава полимера с известными реологическими свойствами (пусть, например, известны константы степенного закона т и п). Взаимодействием между винтовым потоком внутри каналов и осевыми потоками между цилиндрическими поверхностями можно пренебречь. Конусность стенок канала можно не учитывать, считая его цилиндрическим. Выразите полученное уравнение через параметры т, п и Q, число и размер отверстий и винтовых каналов, их угол подъема, в также через расстояние между цилиндрическими поверхностями и их общую Длину. Используйте рис. 13.31. [c.510]

Определение перепада давления в трубных головках [c.490]

Определение перепада давления в головке [c.59]

Определение перепада давления в головке. Падение давления в головке складывается из частных потерь давления на отдельных участках. [c.68]

Во-первых, если эта трубка слишком узка, имеет, например, всего лишь несколько миллиметров в диаметре, то скорость паров сильно снижается, даже в том случае, если давление в приемнике достаточно мало. Во-вторых, отвод должен быть коротким. В-третьих, если он припаян слишком высоко [86], то температура, необходимая для того, чтобы обеспечить определенную скорость перегонки при данном давлении, будет значительно более высокой, нежели тогда, когда отводная трубка припаяна к колбе вблизи поверхности жидкости. Перепада давления через отводную трубку можно избежать [85], если конденсировать пар в головке типа шлем , устроенного на горле колбы, как, например, в одном из случаев головки полной конденсации с регулируемым отбором (см. раздел П1, 5). [c.403]

Характеристики подобного типа показаны на фиг. 134. От точки с координатой р откладывается влево перепад давления между каналами сопловой головки, а по оси ординат — поток нагрузки Q . Каждая из характеристических кривых построена для определенного положения струйной трубки, координируемого углом 9 поворота ее от среднего положения. Кривые пересекают ось абсцисс при отсутствии потока нагрузки, т. е. при перекрытых каналах сопловой головки. [c.178]

Скорость вращения шнека увеличивать до тех пор, пока не нарушится регулярность струи расплава полимера, выходящего из головки, что легко определить по нарушению гладкости поверхности экструдата. Отметив таким образом то максимально допустимое значение при котором изделие еще сохраняет требуемое качество, начать плавно уменьшать скорость вращения шнека. Значение л акс используют для определения теоретической производительности, вычисляемой по формуле (2), и перепада давления по длине головки, рассчитываемого по формуле (3). [c.44]

Достаточно равномерное распределение расплава обеспечивается в щелевых головках веерного типа с двумя расходящимися коллекторами (головки типа рыбий хвост ) (рис. 5.68). Расплав полимера из патрубка поступает в два коллектора переменного сечения, которые расходятся в стороны под определенным углом. Коллекторы по всей длине сообщаются с плоским каналом, поэтому расплав из них равномерно распределяется по всей ширине головки, а затем направляется в формующий зазор. Размеры коллекторов и плоского канала рассчитывают таким образом, чтобы перепад давления при движении расплава по всем траекториям был постоянным. Толщина пленки обеспечивается изменением формующего зазора с помощью подвижной губки 4. Изменить толщину пленки можно также за счет вытяжки экструдата тянущими валками, однако при этом появляется значительная анизотропия свойств вдоль направления экструзии и поперек пленочного полотна. [c.174]

При определении коэффициента геометрической формы выбраны отдельные участки, которые в основном создают сопротивления проходу массы в головке и сумма которых дает общий перепад давлений в головке. [c.68]

Для определения перепада давления при прохождении жидкости или газа через дроссельный прибор (диафрагму) пользуются и-образным манометром или ди( х зеренциальным манометром. Устройство последнего показано иа рис. 83. Он состоит из двух толстостенных стеклянных трубок 1 и 2, укрепленных в металлических головках 3 4. верхнед головке имеются каналы, соединяющие трубки манометра друг с другом и с источником давления. Вентили 5 ]л6 служат для перекрытия вертикальных каналов, подводящих давление к трубкам манометра вентиль 7 перекрывает горизонтальный канал, отделяя правую ветвь манометра от левой. Между трубками помещена шкала 8, которая укреплена на доске 9. Нулевой штрих шкалы находится на уровне ртути в обеих трубках при выключенном приборе. [c.227]

Наконец, при обсуждении моделей течения в головках будут учтены результаты, представленные в разделах, посвященных течению в капиллярах, наряду с детальным рассмотрением течения в головках каждого типа. Модели течения в головке должны дать количественные ответы на вопросы такого типа а) какова должна быть конструкция головки и каков будет перепад давлений при экструди-ровании трубы данного размера и постоянного сечения из определенного полимера с заданной скоростью б) как зависит конструкция и потери давления от параметров процесса и реологических свойств расплава. [c.464]

НИЯ перегоняемых веществ. Это иллюстрируется (табл. 22) величиной перепада давления в колонке при разных скоростях пара и при разгонке нескольких соединений с различным поверхностным натяжением [88]. Данные табл. 22 указывают, что колонка непригодна для ректификации веществ, имеющих большое поверхностное натяжение небольшое количество нерастворенной воды во флегме весьма мешает работе и может даже полностью нарушить режим работы колонки. В этом отношении колонка Бруна имеет определенное преимущество перед колонкой Ольдершоу. Высокий перепад давления в колонке Ольдершоу делает ее непригодной для многих видов работ при уменьшенном давлении. Колонка, имеющая 30 тарелок, не рекомендуется для работ при давлении в головке колонки, намного меньшем, чем 250 мм рт. ст. [88]. Колонка Ольдершоу обладает большой динамической задержкой (табл. 21). Однако если речь идет о четкости разделения, то исключительно высокая пропускная способность колонки полностью компенсирует большую задержку и дает возможность весьма четкого разделения. Эго же явление обусловливает хороший фактор эффективности колонки. Поэтому колонка Ольдершоу пригодна для [c.193]

Для определения диапазона регулирования необходимо иметь в виду, что расход идеальной жидкости через форсунку при неизменном коэффициенте расхода х пропорционален В действительности при распыливании мазута коэффициент расхода не остается постоянным. При увеличении перепада давления и неизменной вязкости топлива (т. е. больших значениях критерия Re) уменьшается. Таким образом, с учетом реального значения д, расход через форсунку при увеличении перепада давления будет изменяться в меньшей степени, чем для идеальной жидкости. Вместе с тем относительная величина потерь напора в головке форсунки, в особенности в диапазоне малых перепадов давлений, по мере увеличения давления уменьшается, а располагаемый напор на форсунке возрастает. Это обусловливает увеличение расхода. В результате изложенного в первом приближении можно считать, что при распыливании мазута расход через форсунку пропорционален Меньший показатель степени — при малом перепаде давления на форсунке Ар = 0,5 1,5 Мн1м ) и больший — при Aj3 > 1,5 2,0 Мн1м . [c.326]

Вторым этапом оценки, как правило, являются стендовые методы определения антиобледенительной э ективности присадок, учитывающие особенности явлений, протекающих в карбюраторе автомобильного двигателя. Один из них основан на определении скорости плавления льда, образующегося на головке термометра при распылении модельного топлива, содержадего присадку [19]. Определение проводится в режиме экспресс-метода (2-3 мин) при малом расходе топлива (около 15 мл). Однако метод не учитывает многие факторы - влажност окружающего воздуха при испытании, наличие разряжения, которое имеет место в карбкфаторе, использование стеклянной поверхности для осаждения льда вместо металлической и др. В основу другого метода [20] положено измерение перепада давления до и после перфорированной пластины, через которую пропускаются пары бензина с присадкой. Сужение проходного сечения пластины при намерзании льда приводит к возрастанию перепада давления. [c.14]

Испытание лабораторных дистилляционных колонок. Применяемые для этой цели смеси. В работе по исследовательской проблеме 6 АНИ испытание колонок производилось обычно в условиях работы, близких к реальным [АНИИП 6-96]. После того как в колонне, работающей при полном орошении, достигалось равновесие, из куба и верхней части колонны отбирались пробы (около 2 мл по объему). Состав этих образцов определялся измерением показателя лучепреломления, если этого было достаточно для оценки изменения состава в противном случае определение произво-дийось соответствующим спектрометрическим измерением. В испытание колонки включалось также измерение перепада давления от куба к головке полной конденсации, а также производительности колонки, определяемой в единицах объема конденсата в головке полной конденсации. [c.31]

После установления равновесия в колоннах, работающих на полной флегме при атмосферном давлении, из куба и головки отбирали небольшие пробы (около 2 мл по объему). Состав проб опреде.гтлся путем измерения показателя преломления. Для достижения равновесия при этих испытаниях давали некоторый срок, обычно 24 часа или больше. Перепад давления в колонне, от куба до головки, измерялся с помощью масляных и ртутных манометров, установленных на щите контроля и сбора дестиллата Е13 и Е15 на рис. 1). Производительность измерялась в головке колонны. Для этого собирали весь конденсат, образовавшийся в конденсаторе за определенное время, обычно за 60 сек. или менее. Для этих опытов пользовались головкой, описанной в работе Россини и Глазго [2]. [c.217]

Верхняя шкала ординат показывает перепад давления в миллиметрах рт. ст. на метр высоты насадки нижняя шкала ординат дает число эквивалентных теоретических тарелок, приходящихся на метр высоты насадки. Шкала абсцисс дает производительность в миллилитрах жидкости в час. Ректификационная секция дестилляционной коллоны, в которой проводилось испытание, вмела внутренний диаметр 15 мм и длину 2,71 м. Насадка состояла из. спиралей нержавеющей стали диаметром 2,4 мм. Исследуемая смесь состояла из метилциклогексана и 2, 2, 4-триметилпентана. Измерения перепада давления произ-води.1нсь при давлениях 770 мм в головке. Среднее число эквивалентных теоретических тарелок на метр высоты колонны равно 36,4 со средним отклонением >3,1. Определение числа эквивалентных теоретических таре.ток производилось 1фСШ1у> щественно при атмосферном давленив. [c.221]

Колонна М — точки ф Колонна N — точки Д. Внутренний диаметр этих двух колонн — 25 мм и длина — 2,73 м. В колоннах Е, Р, М к N исследовалась смесь метилциклогексана и 2,2,4-триметилпентана и в колонне О — смесь из метилциклогексана я н-гептана. Кривые 1 11-я. Ill показывают перепад давления при давлении в головке колонны 770, 217 и 57 мм рт. ст. (абс.) соответственно. Среднее число эквивалентных теоретических тарелок на метр высоты колонны составляет 83,2 со средним отклонением sfa 1,6. Определение числа теоретических тар лок провзводилось пренмущаственно прн атмосферном давлении. [c.222]