Нагрузка и скорость потока паров

Результаты исследования фактора интенсивности указали на необходимость пересмотра прежнего мнения о том, что скорость потока паров, а следовательно, и нагрузку ко- [c.130]

Нагрузка (мл/ч) или скорость потока паров (м/с) Форма насадочных тел, материал насадки (состояние поверхности), размеры насадочного тела (высота, диаметр, толщина стенки), активная поверхность насадки [c.137]

НАГРУЗКА И СКОРОСТЬ ПОТОКА ПАРОВ [c.153]

Под нагрузкой понимают количество вещества, прошедшее в единицу времени через колонну и получаемое в виде конденсата в головке колонны. Нагрузка складывается из количеств флегмы и отбираемого дистиллята. В промышленности принято выражать нагрузку колонны через скорость потока паров, отнесенную к свободному сечению колонны. В лабораторной практике количество паров, проходящих через поперечное сечение колонны в единицу времени, рассчитывают только в тех случаях, когда нужно провести сравнение с полупромышленными или промышленными установками. Принято также измерять нагрузку в мл/(см -ч). [c.153]

Расчет размеров колонны. Для расчета размеров колонны, обеспечивающей нагрузку 2 л/ч, прежде всего необходимо знать скорость потока паров, предельную для выбираемой насадки. Пусть нужно использовать насадку из фарфоровых седел размером 4 мм. Ход расчета предельной скорости паров подробно описан в разд. 4. П. Приведенная плотность паров составляет [c.189]

Аналитическим путем установлено, что число теоретических ступеней разделения смесей НаО и ОаО минимально при возможно меньшем рабочем давлении и, следовательно, при низких температурах. Однако при проведении ректификации в таких условиях трудно конденсировать пары дистиллята, и производительность колонны значительно ограничена из-за большой нагрузки по пару. При использовании тарельчатых и насадочных колонн имеют место такие потери напора и допустимая скорость потока паров, которые существенно увеличивают длительность процесса ректификации и делают данный метод разделения экономически невыгодным. Вследствие этого при проведении подобной ректификации обычно идут на компромисс, работая при давлении 50—125 мм рт. ст. Значения а при температурах 40—60 °С, [c.225]

К числу недостатков реакторов с движущимся компактным слоем зернистого теплоносителя относится также ограниченная возможность увеличения удельной нагрузки реактора по перерабатываемому сырью при условии сохранения устойчивого режима движения теплоносителя. Наибольшая скорость потока паров сырья в свободном сечении реактора составляет около 1 м/с, следовательно, время контакта в этих аппаратах не может быть уменьшено до оптимальной величины, так как чрезмерное сокращение высоты слоя теплоносителя приводит к неравномерности температуры по всему сечению аппарата и недостатку тепла для реакции. [c.82]

Следующая серия опытов была проведена на той же лабораторной установке с использованием проб реальной сточной воды производства акрилатов, имеющих окисляемость органических загрязнений, оцененную показателем ХПК (химическое потребление кислорода) 17 ООО— 38 000 мг Ог/л, который определялся по известной методике [6] бихро-матным методом. В данных опытах выявлено влияние линейной скорости потока пара на степень глубокого окисления органических веществ, загрязняющих сточные воды. Для расширения диапазона линейных скоростей потока менялась нагрузка на контактный аппарат по сточной воде и диаметр контактных аппаратов при одном и том же объеме ка--тализатора. В опытах применялись контактные аппараты с диаметром 10, 19 и 30 мм. Степень глубокого окисления органических загрязнений- [c.102]

Гидродинамика. Верхний предел возможной нагрузки колонны по жидкости зависит от конструкции внутренней части колонны и скорости потока пара, движущегося навстречу жидкости. Гидродинамические соотношения между потоком жидкости и перепадом давления в колонне являются нелинейными. Гидродинамические факторы, однако, не являются решающими при определении динамики дистилляции, за исключением крайних условий процесса, соответствующих захлебыванию колонны или провалу всей жидкости на тарелках. [c.264]

Наиболее развитая поверхность контакта и наиболее эффективный массообмен характерны для зоны пены. Высота слоя пены возрастает с увеличением слоя жидкости на тарелке и скорости потока паров. Высота слоя пены на тарелке зависит от физических свойств жидкости, характеризующих ее способность к пено-образованию (поверхностное натяжение, плотности фаз). Вместе с тем необходимо учитывать, что при увеличении высоты слоя пены увеличивается гидравлическое сопротивление движению потока паров и возрастает унос жидкости вследствие уменьшения высоты сепарационного пространства (расстояния от поверхности пены до вышележащей тарелки). При максимальных рабочих нагрузках высота сепарационного пространства не должна быть меньше 100—150 мм. [c.236]

Для определения скоростей потоков необходимо определить нагрузки по пару и жидкости. [c.126]

На тарелках с реверсивным потоком все сливные стаканы расположены на одной стороне тарелок, направляющая перегородка увеличивает скорость жидкости на тарелке и обеспечивает покрытие колпачков жидкостью у сливных стаканов. Однако увеличение длины пути жидкости на тарелке повышает градиент давления в жидкости. Тарелки с реверсивным потоком целесообразно использовать при низких соотношениях L О [L — нагрузка колонны по жидкости, О — нагрузка колонны по пару (газу)]. [c.323]

Необходимым условием регулирования флегмового числа по заданным периодам включения и выключения реле времени является постоянство нагрузки колонны по пару. При установке флегмового числа вручную регулирование скорости выкипания необходимо для обеспечения постоянной разделяющей способности колонны и воспроизводимости результатов. Необходимую скорость выкипания можно поддерживать двумя методами стабилизацией мощности электронагревателя куба (преимущественно в процессах дистилляции) и регулированием этой мощности по перепаду давления потока пара в колонне (в процессах ректификации). [c.455]

Расчет открытия прорезей колпачков. Особенность работы колпачковых тарелок заключается в том, что величина открытия прорезей колпачков и скорости пара в открытой части прорезей изменяются при изменении паровой нагрузки тарелки. Анализ работы и визуальные наблюдения показывают, что моменту появления первого пузырька пара, проходящего через прорезь, соответствует некоторое ее начальное открытие / , обусловленное необходимостью преодолеть действие сил поверхностного натяжения. Поток пара начинает проходить через прорезь, когда ее открытие I превысит 1 (см. рис. У11-16). [c.243]

При дальнейшем увеличении скоростей потоков контактирующих фаз возрастает трение между ними, происходит торможение потока жидкости и в связи с этим увеличивается количество жидкости Но, удерживаемой в насадке. Этот режим характеризуется как начало подвисания жидкости и принимается в качестве нижнего предела устойчивой работы колонны. При больших жидкостных нагрузках этот режим выявляется не всегда четко. Сопротивление насадки в режиме подвисания пропорционально скорости пара в степени 3 — 4. Интенсивность массопередачи в этом режиме сильно возрастает. [c.268]

После появления клапанных тарелок их стали использовать в аппаратах различного назначения, включая абсорберы, абсорб-ционно-отпарные колонны, деметанизаторы и др. В этих аппаратах процессы массообмена протекают, как правило, при больших соотношениях потоков жидкость—газ. Производительность прямоточных клапанных тарелок определяется в этих условиях нагрузкой по жидкости, поэтому стремление обеспечить нормальную работу контактных устройств приводит к необходимости увеличения диаметра аппарата при наличии значительного запаса по скорости газа (пара). В нижней части абсорбционно-от-парных колонн, например где фактическая скорость газа (пара) составляет 50—60% от скорости захлебывания , интервал эффективной работы тарелок оказывается в связи с этим в 1,3— 1,5 раза ниже, чем при оптимальных условиях эксплуатации, т. е. [c.392]

При малых нагрузках взаимодействие между фазами незначительно и сопротивление насадки пропорционально сопротивлению сухой насадки. Это так- называемый пленочный режим. При дальнейшем увеличении скоростей потоков возрастает трение между фазами, происходит торможение жидкости и увеличивается ее задержка в насадке. Этот режим характеризует начало подвисания жидкости его принимают в качестве нижнего предела устойчивой работы колонны. При больших жидкостных нагрузках этот режим не всегда четко выявляется. Сопротивление насадки в режиме подвисания пропорционально скорости пара в степени 3—4. Интенсивность массопередачи в этом режиме значительно возрастает. [c.306]

Рассмотрим числа подобия, входящие в уравнение (4.46). Число Пекле — Ре = иНа. В данном случае под скоростью следует понимать не скорость потока, а скорость отрыва пузырьков пара от теплоотдающей поверхности. Очевидно, скорость отрыва пузырьков связана с плотностью тепловой нагрузки соотношением [c.210]

Режимы течения. Структура двухфазного потока, возникающего при кипении в условиях вынужденного течения в трубе, определяется многими факторами — теплофизическими свойствами жидкости и пара (давлением), диаметром и длиной трубы, тепловой нагрузкой, скоростью течения и пр. В практике чаще других встречаются следующие режимы течения (см. рис. 1.98) [c.184]

В общем случае взаимодействие потоков пара и жидкости определяется скоростью движения потоков в слое насадки и физическими свойствами фаз. Так, при ректификации воды на кольцах Рашига из-за высоких скоростей движения потока пара заметное взаимодействие потоков может иметь место уже при небольшой удельной нагрузке, что было отмечено в работе [35 а]. [c.78]

В результате исследования [561 было показано, что аппарат устойчиво работал при изменении скорости газа в кольцевом сечении между цилиндром-распределителем и цилиндром-сепаратором Wx = 1,8 -f-7,7 м/сек. Нагрузка по жидкости изменялась в пределах 0,84 — 8,33 кг/м -сек. При этом унос жидкости не наблюдался. Потеря напора не превосходит потери напора барботажных аппаратов. Объемный коэффициент массопередачи в 5—6 раз выше объемных коэффициентов массопередачи насадочных колонн. Описанное контактное устройство имеет существенное преимущество перед аппаратом Киршбаума и Штора, так как в нем достигается вращательное движение потока пара, способствующее усилению массообмена. [c.140]

Эффективность разделения в эмульгационной колонне и в обычной колонне при предельных нагрузках совпадает. Однако характер изменения эффективности в зависимости от скорости пара различен. В обычной колонне эффективность возрастает скачком вблизи предельной скорости. В эмульгационной колонне эффективность возрастает последовательно, что позволяет колонне работать с высокой эффективностью на большом интервале скоростей потоков. [c.173]

Так как теплообменник для стабилизации процесса нуждается в применении регулятора с широкими пределами пропорциональности, то для уменьшения и исключения остаточного отклонения в случае изменения нагрузки обычно употребляют интегрирующие звенья. Их можно не вводить, если действие возмущений (изменения давления пара, скорости потока рабочей среды, входной температуры) не вызывает изменений регулируемых переменных, превышающих допустимые величины. Если скорость подачи вещества, проходящего через теплообменник, часто и быстро изменяется, то в системе регулирования температуры появится ошибка запаздывания. Ее величину можно понизить примерно в 2 раза включением дифференцирующего звена в систему автоматического регулирования с последующей тщательной настройкой. [c.495]

Высота колонны, эквивалентная по разделительному действию одной теоретической тарелке (ВЭТТ), может быть рассчитана по уравнениям, приведенным в табл. XI. 12. В таблице приняты следующие значения переменных О, Ь — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м -ч) С, I — мольные потоки пара и жидкости W — скорость пара в полном сечении колонны, м/с — диаметр колонны, м — размер насадки, м — высота слоя насадки, м а — удельная поверхность насадки, м м а — свободный объем насадки, м /м а — коэффициент относительной летучести — вязкость жидкости, сПз — удельный [c.231]

Таким образом, влажность пара определяется количеством капель, забрасываемых на высоту, где расположены пароотводящие каналы, и вынесенных потоком из парового пространства транспортировкой. При больших высотах парового пространства основное влияние на унос капельной влаги оказывает транспортировка, при малых — заброс. Однако соотнощение между забрасываемой и транспортируемой влагой существенно зависит от скорости потока (паровой нагрузки). Унос капельной влаги зависит также от того, при каких концентрациях электролитов (содержащихся обычно в концентрате испарителей и парообразователей) протекает процесс отделения пара от воды. [c.302]

В клапане, показанном на рис. 138, величина открытия ограничивается отогнутыми лапками. При определенной скорости паров в отверстии клапаны уравновешиваются потоками пара и при дальнейшем увеличении нагрузки начинают подниматься [c.200]

Нагрузка по сырью, кгЫ. . . , Весовое соотношение сырье пар Скорость потока в реакционных [c.101]

От нагрузки зависят динамическая и общая УС, перепад давления и предельная скорость потока паров, которая в свою очередь определяется формой и размерами насадочных тел или размерами и конструкцией реальной тарелки, а также свойствами разделяемых смесей. В разд. 4.11 об этом сказано подробнее. О соотношении нагрузок в насадочных колоннах исчерпывающую информацию предоставили Штаге и Бозе ([39] к гл. 1). [c.155]

Доннелл и Кенеди [27] показали, что при перегонке на трубчатых щелевых колоннах можно достигнуть ВЭТС 0,5—0,6 см при соблюдении следующих условий обеспечение одинаковой ширины щели по поперечному сечению и высоте колонны (достигается путем применения калиброванных труб) равномерное распределение пленки жидкости по поверхности стенок (достигается путем спиралевидного травления стенок) адиабатический режим перегонки (обеспечивается хорошей теплоизоляцией колонны или использованием обогревающего кожуха) постоянная нагрузка колонны по пару (достигается с помощью автоматического регулирования скорости потока паров). [c.341]

Нагрузку колонны сйтределяют для рабочих условий, когда одновременно навстречу потоку пара стекает флегма, и основной задачей при этом встречном движении фаз является обеспечение интенсивного их контакта и максимального массообмена. В этой связи рассматривают оптимальную зону нагрузок, ограничиваемую нижним и верхним пределами скоростей пара и ). [c.142]

Высота иасадки (ВЭТТ), эквивалентная одной теоретической тарелке по своему разделительному действию, может быть рассчитана по уравнениям, приведенным в табл. 111.21, в которой приняты следующие обозначения переменных С, Ь — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м ч) С, Ь — мольные потоки пара и жидкости Ш — скорость па- ра в полном сечении колонны, м/с >к — диаметр колонны, м — размер насадки, м Нпзс — высота слоя насадки, м а —удельная поверхность насадки, е — свободный объем насадки, м /м а — коэффициент относительной летучести р, — вязкость жидкости, сПз рж, Рп — плотность жидкости и пара, г/см М — масса одного моля паровой фазы Н — К0нстанта Генри, кмоль/м (кгс/см ) Р — абсолютное давление, кгс/см Dv — коэффициент диффузии легкокипящего компонента, см /с т — тангенс угла наклона кривой равновесия коэффици- [c.310]

Пиролиз различного углеводородного сырья на этиленовых установках Осуществляется в трубчатых печах, которые имеют различные конструктивные особенности. Первоначально печи пиролиза в конструктивном оформлении были аналогичны нагревательным печам нефтезаводских установок и отличались от них главным образом температурой на выходе из змеевика она составляла 720—760 °С. Топливо в таких печах сжигалось в факельных горелках. Дымовые газы из топочной камеры проходили конвекционную секцию, размещенную вне топочной камеры, нагревали исходное сырье и пар разбавления, которые смешивались на входе в печь. Печи имели два потока, змеевик был выполнен в виде настенного экрана. Расположение змеевика на стенах топочной камеры не обеспечивало высокие теплонапряженности поверхности труб из-за большой неравномерности подвода тепла часть поверхности труб была обращена к излучающим дымовым газам, а часть — к отражающим, заэкранированным стенам. Для подвода необходимого количества тепла длина змеевика должна быть значительной при не очень большом диаметре. На практике змеевик для таких печей изготавливали из труб диаметром 114X6 мм он имел длину 130—150 м. Нагрузка на змеевик составляла 2 т/ч по сырью. При разбавлении сырья водяным паром 30—40% время пребывания в нем потока составляло 2—3 с. Сравнительно невысокие скорости потока обеспечивали коэффициенты теплоотдачи внутри змеевика, не превышающие 650—750 Вт/(м -К). Факельные горелки создавали неуправляемое распределение температуры внутри печи, в результате-чего возникали частые пережоги труб даже при невысоких температурах пиролиза. [c.95]

Плотность орошения в одной из серий опытов поддерживалась постоянной, опыты проводили при нагрузках ниже точки подвиса-ния, что позволяло считать поверхность контакта фаз независимой от скорости пара. Эта точка зрения подтверждается рядом исследователей, которые определяли активную и смоченную поверхность колец Рашига, меняя скорости потоков зшдкости и газа /54,557. [c.38]

Другим качественным подтверждением отсутствия взаимодействия потоков пара и жидкости в определенных гидродинамических режимах являются результаты исследования гидродинамики, представленные на рис.16. Как видно на рис.16,при посгоянной плотности орошения L =1420 кг/м час в интервале нагрузок по пару 700-4500 кг/м час линии гидравлического сопротивления орошаемой и сухой насадок параллельны и перелом на кривей стсутотвует, что подтверждается также опытами по определению удерживающей способности насадки. При изменении нагрузки по пару до 4500 кг/и час величина удерживающей способности насадки оставалась практически постоянной. Аналогичные результаты получены и при L = 2840 кг/и час. Полученные данные говорят об отсутствии или, по крайней мере, незначительном влиянии скорости пара на поверхность контакта фаз. [c.41]

При адиабатической ректификации все опыты проводились в режиме с полной флегмой. Адиабатичность процесса обеспечивалась систематическим контролем за равенством потоков флегмы, стекающей из конденсатора 1 и поступающей в куб-испаритель 3, с помощью расходомеров 4 и мерников 5. Экспериментальные данные для смеси U —толуол представлены на рис. ИМ8 и П1-19. Как видно из графиков, величина hoy монотонно возрастает при увеличении нагрузки колонны по пару (/г = onst) и снижается с ростом скорости вращения ротора (G, = onst), что характерно [c.144]

На выходных участках водяных экономайзеров кипящего типа в ряде случаев наблюдалось разрушение металла, отличающееся от обычной кислородной коррозии. У верхней образующей внутренней поверхности труб появлялся бугорчатыйтвердый слой отложений толщиной до 5 мм. Под этими отложениями на значительной площади поверхность металла была разрушена. Исследование установило, что этот вид коррозии являлся следствием расслоения паро-водяной смеси при малых скоростях потока. При периодическом перегреве металла и нри колебаниях нагрузки происходило разрушение защитной нленки, вызывавшее непосредственный контакт водяного пара с металлом и появление паро-водяной коррозии. Иногда этому процессу способствует шлам, образовавшийся при централизованном фосфатировании и при загрязнении питательной воды продуктами коррозии питательного тракта. Такой вид коррозии наблюдался, например, на котлах ТП-230 одной из станций Донбассэнерго. [c.339]