Экспериментальные сплавы титана

Перспективным в этом отношении является экспериментальный сплав на основе Т1, содержащий 2,5/6Ni и 2% zr. Известно,что этот сплав существенно превосходит нелегированный титан по 64 [c.64]

Три последние системы не находят непосредственного отражения па рис. 32,а, б. Так как желательно использовать в максимальной степени имеющиеся литературные данные и накопленный опыт в области сплавов, включающих те металлы, которые входят в шестерную систему М — Т1 — Сг — Мо — У — Nb, то нужно найти способ применения всех изученных экспериментально тройных систем. Это тем более целесообразно, что две из них включают хром наряду с никелем или титаном. Поэтому при их помощи можно построить дополнительные диаграммы (рис. 33,а, б), которые могли бы служить для проверки данных, полученных из диаграмм рис. 32,а б. Для построения диаграмм рис. 33,а, б, [c.71]

Необходимо указать на некоторые особенности пассивации титана и сплавов Т1—Рс1. В работе [80], а также [81,82] было в последнее время установлено, что в кислых растворах, находящихся в атмосфере инертного газа аргона или азота, а также при непрерывном обновлении коррозионного раствора нли при очень большо.м его объеме на единицу поверхности титан, а также сплавы Т1—0,2 Рс1 пассивируются хуже. Это можно проиллюстрировать экспериментальными данными, полученными ранее [80]. Из рис. 23 видно, что при ограниченном объеме раствора на сплаве Т1—0,2 Рс1 в кипящей 5%-ной НС1 устанавливается более положительный потенциал (сплав пассивируется), в то время как в большом объеме коррозионного раствора устанавливается отрицательный потенциал сплав остается активным и в этом состоянии имеет достаточно высокую скорость коррозионного процесса. Это хорошо видно на кривых (рис. 24) зависимости скорости коррозии от объема раствора и зависимости кинетики коррозии от обновления раствора. Аналогичное затруднение пассивации титановых сплавов наблюдалось также при переходе от воздушной ат- [c.51]

Приведенные экспериментальные данные по смачиванию шероховатых поверхностей не соответствуют ранее рассмотренным представлениям (см. 32). При смачивании стеклянных поверхностей сплавом олово — титан вопреки условиям (VII, 4) имеет место [c.284]

Наиболее подходящими материалами при работе с растворами горючего и с пульпами в активной зоне и зоне воспроизводства оказались нержавеющие стали (предпочтительнее типа 347) и сплавы титана и циркония. В применении нержавеющих сталей имеются, однако, серьезные ограничения, поскольку они менее коррозионностойки по сравнению с титаном и цирконием. Тем не менее в реакторных системах на водном горючем чаще всего применяются нержавеющие стали типа 347. Они дешевле титана и циркония, а технологии их получения и приготовления изделий из них освоена лучше. Из указанных материалов наиболее коррозионно-стойким в растворах уранилсульфата в условиях реактора и, следовательно, чаще всего используемым для экспериментального оборудования является титан. Цирконий— единственный конструкционный материал, имеющий проницаемость по отношению к нейтронам, достаточную для изготовления из него бака активной зоны, отделяющего горючее от раствора зоны воспроизводства в двухзональном реакторе-размножителе на тепловых нейтронах. [c.382]

Титан, как это видно из графика, выгодно отличается от других экспериментальных материалов (прямая 4). У него с начала и до конца скорость коррозии была значительно ниже, чем у сплава [c.257]

Количественные расхождения между экспериментальными и расчетными значениями краевых углов не исчерпывают ограничений в использовании термодинамического метода. Часто встречаются такие случаи, когда изменение шероховатости влияет на краевые углы в диаметрально противоположном направлении, чем это следует из уравнения (II. 6) или из указанных выше неравенств. Например, жидкий сплав олова с титаном на полированной поверхности кварца образует краевой угол 50,5°, а на шлифованной поверхности краевой угол оказывается больше (69°) [3]. При увеличении высоты микровыступов заметно ухудшается смачивание меди ртутью (в несколько раз сокращается смоченная площадь при одинаковом объеме капли) [74]. Подобные расхождения, обусловленные гистерезисом смачивания (ряд примеров приведен ниже), стимулировали развитие теорий, в которых наряду с коэффициентом шероховатости учитываются также форма и расположение отдельных микронеровностей. [c.58]

Однако механизм влияния легирующих компонентов на характер изменения дефектности ионной проводимости пассивных пленок на титане остается еще не вполне ясным. Во всяком случае, объяснение полученных экспериментальных результатов не укладывается в простое их толкование на основании теории индукции валентности Вервея, Вагнера, Хауффе [84]. По этой теории входящие в пленку с электронным типом проводимости ионы Сг + должны были бы увеличивать ионный ток, а ионы ЫЬ + снижать его, т. е. влиять обратно тому, что было установлено в экспериментах. Принятие для ТЮг дырочного типа проводимости, как это было сделано в работе [85], устранило бы это несоответствие, однако такое допущение маловероятно кроме того, в этом случае осталось бы необъясненным наблюдаемое различие в изменении ионной проводимости ТЮг от присадок некоторых элементов с одинаковой валентностью, например 80 + и 2г + или АР+ и Сг +. Следует отметить, что и при газовом окислении сплавов титана применимость идеализированной теории Вагнера — Хауффе о дефектности окисных соединений, образующих окалину, оказалась очень ограниченной. Как известно, из многих двойных систем титана в отношении газового окисления поведение только двух из них (Т1 — КЬ и Т1 — Та) достаточно хорошо объясняется с помощью этой теории [86]. [c.32]

Излагаются экспериментальные результаты исследования диаграммы состояния системы цирконий — молибден — титан, проведенного по трем лучевым разрезам при соотношении компонентов Мо Ti=4 1, 1 1, 1 4 от 1 до 40 вес, /о добавок и пяти разрезам с постоянным содержанием титана 10, 15, 20, 25, 30 вес,% в интервале температур 1300—500 С методами микроскопического анализа, измерения твердости и микротвердости. Построены изотермические сечения при температурах 1300, 1200, 1100, 1000, 900, 800, 700, 600 С, лучевые политермические разрезы Мо Ti = 4 I, 1 1, 1 4. Показано существование в тройных сплавах циркония о титаном и молибденом превращения. Установлено, что сплавы [c.274]

Приведенные экспериментальные данные (рис. 3) наглядно иллюстрируют существенные преимущества сплава перед титаном область его пассивного состояния гораздо шире, чем титана как в соляной, так и в серной кислоте. Данные рис. 3 указывают на перспективность практического применения сплава в растворах рассматриваемых кислот. [c.67]

В предыдущей работе [9] были изложены результаты исследования некоторых физических свойств сплавов на основе ванадия, а в данной статье сообщаются экспериментальные данные об окислении ванадия и его двойных сплавов с титаном, хромом, алюминием и оловом в интервале концентраций их от 2 до 25 вес.% при температуре 600° С. [c.63]

Методами металлографического, рентгенографического и дифференциального термического анализов изучено строение сплавов титана с металлами группы платины. На основании полученных экспериментальных данных построены диаграммы состояния системы титан — рутений, титан — осмий, титан — родий, титан — иридий и титан — палладий. Обсуждены особенности строения диаграмм состояния двойных систем титана с металлами VIII группы в зависимости от их положения в периодической системе элементов. Рис. 6, библиогр. 32. [c.231]

Положительные результаты от внедрения титана и его сплавов получены в целом ряде производств Стерлитамакского химического завода и экспериментального завода Уфимского филиала ВНИИХСЗР. Успешные испытания на опытно-промышленных установках по получению химсредств защиты растений позволили рекомендовать титан для внедрения на новых создаваемых промышленных предприятиях страны. [c.8]

Вопросам изучения питтинговой коррозии и обобщения накопленных экспериментальных данных посвящено много исследований [7, 15, 27 41 50 61 62 63, с. 28 64—71]. Обычно такой коррозии подвергаются легко пассивирующие металлы и сплавы железо и, особенно, такие важные и широко распространенные конструкционные сплавы, как нержавеющие стали, а также алюминий и его сплавы, никель, цирконий, титан и др. [c.89]

Приведенные в табл. 7.3 экспериментальные данные показывают, что в условиях хлорирования уксусной кислоты в прнсутст- ВИИ уксусного ангидрида кремнистый чугун, никелевые сплавы НМЖМц 28-2,5-1,5,ХН78Т, титан, его сплавы с молибденом и ниобием, и цирконий подвергаются коррозии со скоростью, превышающей 10 мм/год. Существенного различия в поведении металлов и сплавов в жидкой и паровой фазах не наблюдается. [c.150]

По данным Хэгга [9], Гиббса и Крушвица [3], Леннинга и др. [6] и Макквиллана [4], период решетки у-фазы с повышением содержания водорода увеличивается от 4,395 до 4,45А. Выделение гидридной фазы происходит преимущественно вдоль линий скольжения и двойникования. Плотность у-фазы равна 3,78 г/см [10]. Гидрид титана неустойчив и при нагреве диссоциирует с выделением свободного водорода. На этом свойстве гидрида и основан метод получения чистейшего водорода. Ввиду значительного уменьшения растворимости водорода при комнатной температуре, даже малые количества этого элемента могут оказать значительное влияние на механические свойства титана и его сплавов. Гульбранзен и Эндрью [И] экспериментально показали, что скорость абсорбции водорода титаном становится заметной уже при 300° и быстро увеличивается с повышением температуры. [c.144]

Результаты обработки экспериментальных данных показывают, что среди всех пяти пар сличаемых комплектов только для меди наблюдается полная взаимозаменяемость градуировочных графиков,что свидетельствует о хорошей растворимости меди в алюминиевых сплавах и отсутствии влияния технологии приготовления материала СО на положение градуировочных кривых. Более чувствительными к технологии приготовления материала СО являются образцы, содержащие кремний, магний, марганец, титан и никель. Пол5гченные данные позволяют предположить, что указанные элементы имеют склонность к преимущественной сегрегации по границам зерен и их распределение по объему материала менее однородно, чем для меди (и, очевидно, цинка). [c.182]

Герцрикен и Дехтяр [765] изучали влияние добавок третьих элементов в количестве по 1 /о каждого на скорость диффузии хрома в железе при температурах 950—1050° С. Олово замедляет эту окорость, вольфрам и никель почти не влияют на нее, а титан, кремний, ниобий и бериллий уменьшают ее на величину от половины до целого порядка. Советские исследователи приходят к выводу, что титан и кремний должны повышать у сплавов железа с хромом их сопротивление окислению, тогда как присадка олова должна быть признана ущербной. Присадку олова они признают нецелесообразной. Однако при учете соображений Вагнера, изложенных в подразделе гл. 2 о сплавах с благородными металлами, следовало бы ожидать обратную картину. Добавка третьего элемента, ускоряющего диффузию хрома, должна ускорять образование защитного слоя, смещая тем самым благоприятное воздействие в сторону более низкого содержания хрома. С этой точки зрения олово представляется целесообразной до-ба1Вкой. Однако это предположение трудно проверить экспериментально, поокольку присадка третьих элементов способна сопровождаться побочными явлениями, особенно в окисных слоях, полностью затемняющими влияние акорости диффузии в сплавах. [c.327]

В экспериментальных исследованиях, публикуемых в предлагаемой монографии, под руководством автора принимали участие сотрудники лаборатории химической технологии. В. И. Белокосков выполнил исследования по изучению системы ТЮа—ЗОд—Н2О. Д. Л. Мо-товым изучена растворимость в области водных растворов в системе ТЮа—Н2804—(NH4)2S04—Н2О. М. А. Андреева принимала участие в изучении системы ТЮа—ЗОд—(КН4)2304—Н2О в области сплавов, а также в исследованиях по разделению ниобия и тантала и по изучению устойчивости комплексов ниобия и тантала с титаном в сернокислых растворах. В исследованиях по разделению ниобия и тантала принимал участие также А. Г. Бабкин. Поэтому настоящая монография в известной мере является коллективным трудом лаборатории химической технологии. [c.3]

Необходимо указать на некоторые осо беиности пассивации титана и сплавов Ti—Pd. Установлено [ПО, 128], что 3 кислых растворах с атмосфере аргона или азота, а также при непрерывном обновлении коррозионного раствора или очень большого его объеме на единицу поверхности образца титан, а также Ti-(-0,2% Pd пассивируются хуже. Это можно проиллюстрировать экспериментальными данными, полученными Г. П. Черновой и Т. В. Матвеевой [66, с. 128]. На рис. 64 видно, что при ограниченном объеме раствора на сплаве Ti+0,2% Pd в кипящей 5%-ной НС1 устанавливается более положительный потенциал (сплав пассивируется), в то время как в большом объеме коррозионного раствора — отрицательный. Сплав остается ак- [c.188]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология