Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Характеристики уравнений двухфазного течения

    Характеристики уравнений двухфазного течения. [c.30]

    В настоящее время невозможно получить указанную систему уравнений в замкнутом виде. Поэтому в анализе требуется найти такую дополнительную характеристику течения, которая в совокупности с режимными параметрами системы р, рш, д) однозначно отражала бы условия переноса в каждом фиксированном сечении канала и в то же время могла бы быть получена из эксперимента. По-видимому, в качестве такой характеристики наиболее удобна величина истинного паросодержания в потоке. К сожалению, эта величина, как и все прочие истинные характеристики двухфазного течения, до последнего времени была мало изучена и практически не применялась в расчетах по теплообмену. Там, где величина истинного объемного паросодержания использовалась в анализе теплоотдачи, результаты были обнадеживающими. Например, в работе [28] в расчетную формулу [c.87]


    Расчет стационарного сверхзвукового течения с физикохимическими превращениями и двухфазного течения. Обратимся к случаю реального газа. Перепишем уравнения характеристик (1.92) — (1.99) в виде [c.72]

    Метод характеристик с успехом применяется также для расчета двухфазных течений. В этОхМ случае уравнения характеристик 1-го и 2-го семейств отличаются от (2,28) лишь коэффициентом при ах функцию Ф1 нун>но заменить на Фг [см. соотношения (1.103)]. Уравнение для функции тока газа имеет по-прежнему вид (2.29). Для функции тока частиц справедливо соотношение [c.74]

    При расчете плоских и осесимметричных двухфазных течений в соплах возможны следующие два подхода. При первом, более точном, численно интегрируется система (7.30) — (7.37), учитывающая взаимное влияние газа и частиц. При этом для расчета течения в сверхзвуковой области сопла в силу гиперболичности системы уравнении используются маршевые методы пли метод характеристик [5, 26, 58, 59, 65]. Для расчета течения в дозвуковой и трансзвуковой областях применяется либо метод установления, либо численный алгоритм решения обратной задачи [36, 158]. [c.305]

    Математическое описание движения систем газ—жидкость и жидкость—жидкость и получение уравнений для гидравлического расчета аппаратов, в которых они движутся, является значительно более сложным, чем для однофазных потоков. Поэтому приходится обычно использовать экспериментальный путь изучения двухфазных потоков, проводя опыты на моделях и обобщая результаты экспериментов. Одна из главных трудностей таких исследований связана с тем, что характеристики течения каждой фазы во многих случаях зависят от условий течения другой фазы. [c.111]

    Для численного исследования характеристик двухфазного потока в сопле можно использовать уравнения (10.22.) — (10.24), преобразованные к одномерному течению в канале переменного сечения [13, 17,25—31], совместно с уравнениями (10.25) — (10.28). Численное решение этих уравнений является намного более трудоемким в случае критического режима течения, так как расход через сопло может быть определен только методом последовательных приближений путем интегрирования уравнений от начальных условий до тех пор, пока не будет найден точный критический расход в горле сопла. В расчетах на вычислительных машинах используются безразмерные параметры и требуется большая степень точности. Неопределенность, связанная с величиной коэффициентов сопротивления и теплоотдачи для частиц, может привести к сомнительным результатам [8]. oy с сотр. [25, 32, 33, 34] рекомендуют использовать безразмерные давление, температуру и т. д., выраженные через параметры торможения, а не через число Маха, хотя это несущественно, если числу Маха не придается особый смысл. В [25] обобщаются детали расчетных методов и дается ссылка на работу [32], где приводится полная программа расчета на вычислительной машине. В этих расчетах в,уравнении энергии учитывалось также из-лучение частиц. [c.332]


    При двухфазном течении рассмотренные выше (стр. 344) характеристики волнового режима могут изменяться. Конобеев, Малюсов и Жаворонков [24] производили измерения длины волны, амплитуды и фазовой скорости при нисходящем и восходящем прямотоке. Измерения показали, что при толщине пленки от О до 280 мк для нисходящего прямотока 2=2,4 и а=0,46 (как и для однофазного течения). При восходящем прямотоке 2=2 и а уменьшается от 0,86 до 0,48 с увеличением скорости газа в интервале от Ю до 37 м1сек. При прямотоке с повышением скорости газа уменьшается толщина пленки з, что ведет к уменьшению длины волны X в соответствии с формулой (У-20). Измеренные значения X хорошо совпадают с вычисленными по уравнению (У-20) при допущении о прямолинейном распределении скоростей, что близко к действительности в случае достаточно больших скоростей газа (для нисходящего прямотока принято р=2/3, для восходящего прямотока р=0,7). [c.352]

    Еще Рахматулиным [92], который впервые предложил замкнутую систему дифференциальных уравнений, описывающую двухскоростные двухфазные течения, было показано, что в случае несжимаемых фаз эта система негиперболична, т. е. не имеет вещественных характеристик. Негиперболичной является также и система (2.16), (2.17) одномерных двухскоростных течений вертикального дисперсного потока, рассмотренная в начале раздела 2.5 [177]. Как известно [178], для негиперболичных систем задача нахождения эволюции заданного в начальный момент времени произвольного возмущения (задача Копш) оказьшается некорректной. Можно показать, что некорректной является также и задача о распространении возмущающего сигнала, заданного в виде произвольной функции времени на одной из границ, т. е. именно та задача, которую необходимо решать для нахождения динамических характеристик колонных аппаратов по гидродинамическим каналам. В том случае, когда соблюдены условия математической определенности задачи, т. е. задача имеет решение при любых допустимых начальных (или граничных) данных и это решение единственно, корректность задачи определяется тем, является ли данное решение устойчивым. Известно, что решение устойчиво в том случае, когда при малых изменениях начальных (или граничных) данных полученные решения также отличаются друг от друга на малую величину. Анализ устойчивости решений некоторой системы нестационарных уравнений проводят обычно путем исследования эволюции малых возмущений стационарного однородного решения, задаваемых в виде плоской гармонической волны  [c.133]

    В двух последуюгцих главах рассматриваются основные подходы и методы математического и физического моделирования гетерогенных потоков. Вся история развития естествознания подтверждает обоюдную значимость и взаимодополнение теоретических и экспериментальных методов исследования. В построении теории любого физического явления (каким бы сложным или простым оно ни казалось при первоначальном рассмотрении) нельзя преуменьшать роль тех или иных методов исследования. Вышесказанное хорошо подтверждает вся история развития теории турбулентных однофазных и многофазных течений. В последние годы в связи с бурным развитием вычислительной техники большую роль в развитии теории двухфазных потоков начали играть методы математического моделирования (численные методы). Использование этих методов позволяет решать системы сложных дифференциальных уравнений и получать детальную информацию о тонкой структуре гетерогенных потоков. Интенсивный прогресс вычислительных машин дал также мошный импульс развитию методов экспериментального исследования. Использование быстродействующих процессоров позволяет проводить измерения тонких структурных характеристик гетерогенных потоков в реальном времени. [c.6]

    В работах [42, 51, 52] на основе полуэмпирических соображений в уравнение баланса турбулентной энергии несущей сплошной фазы вводятся дополнительные члены, обусловленные генерацией турбулентных флуктуаций скорости при больших числах Рейнольдса обтекания частиц. В [40] выполнена оценка турбулизации течения крупными частицами на основе прямого использования автомодельного решения для дальнего осесимметричного турбулентного следа [53]. Естественно, такой подход справедлив только при очень малой объемной концентрации дисперсной фазы, когда отсутствует интерференция следов за отдельными частицами. В настоящей работе решение для автомодельного турбулентного следа привлекается не для прямого расчета турбулентных характеристик несущего потока, а для определения дополнительной генерации турбулентности в уравнении баланса пульсационной энергии. Такая интерпретация автомодельного решения для дальнего следа (т. е. использование решения в локальном, а не в интегральном смысле) делает предлагаемую модель применимой для различных двухфазных турбулентных течений и позволяет надеяться на ее справедливость не только при малых, но и при умеренных объемных концентрациях частиц. [c.122]


    След порядку чередования разделов в данной главе, начнем с оптических, вернее, молекулярно-оптических характеристик, дающих возможность оценить долю сосуществующих изотропной и анизотропной фаз. Ранее уже говорилось, что при течении и после его прекращения в анизотропных растворах ПБА протекают сложные структурно-ориентационные процессы. Принимая, что степень ориентации макромолекул ПБА, достигаемая при течении, и ее характерное изменение при резком торможении потока связаны с присутствием в системе жидкокристаллической фазы, попытались оценить ее содержание в растворе по величине R 05 (см. с. 128). С увеличением концентрации полимера возрастает, достигая для 10—12%-ных растворов значений 30—50 (с для данного образца равна примерно 5,5%). Исходя из двухфазной модели раствора Бира—Збиндена [108, с. 284] и предполагая, что макро- молекулы расположены параллельно друг другу, оценили [39] долю анизотропной фазы f по уравнению [c.175]

Смотреть страницы где упоминается термин Характеристики уравнений двухфазного течения: [c.133]    [c.89]   
Смотреть главы в:

Газовая динамика сопел -> Характеристики уравнений двухфазного течения



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Течение уравнение



© 2025 chem21.info Реклама на сайте