Рециркуляции коэффициент при крекинге

Определить размеры, число и продолжительность заполнения реакционных камер коксом на установке замедленного коксования крекинг-остатка ( 4" = 1,01), если известно сырье поступает в камеру с температурой 495 °С выход кокса 30,3 /о масс. производительность установки по сырью Ос = = 65 200 кг/ч коэффициент рециркуляции 0,4 объем паров, проходящих через камеру, 11 = 2,8 м /с допустимая линейная скорость движения паров в камере и = 0,10 м/с объемная скорость подачи сырья ш = 0,18 ч . [c.139]

Тяжелый каталитический газойль является остаточным жидким продуктом каталитического крекинга. Качество тяжелого каталитического газойля зависит а) от характера исходного сырья, коэффициента рециркуляции газойля и общей глубины превращения б) от режима работы колонны и количества отбираемого легкого каталитического газойля. [c.70]

Выходы и качества продуктов коксования изменяются в ши-роких пределах и зависят от характеристик исходного сырья (мазут, крекинг-остаток, гудрон с вакуумной установки), режима коксования и конструктивного оформления процесса. Выход бензиновых фракций составляет 8—18% вес., керосино-соляровых дистиллятов 40—65% вес. и кокса от 12 до 26% вес. и редко выше количество образующегося газа обычно не превышает 10% вес. (включая потери). При переработке одного и того же сырья выходы и качества дистиллятов коксования существенно зависят от коэффициента рециркуляции тяжелых соляровых фракций, скорости нагрева сырья, времени пребывания погонов в зоне высоких температур и т. д. [c.65]

Для процесса дина-крекинг характерно высокое содержание бензина в жидких продуктах, причем рециркуляция дистиллятов дополнительно увеличивает выход бензина. С повышением коэффициента рециркуляции до 0,5 выход бензина резко возрастает, а при дальнейшем его повышении увеличивается незначительно. В зависимости от потребности в бензине и средних дистиллятах в качестве рисайкла можно использовать фракцию выше 204 °С или ее часть. [c.124]

К оперативным, то есть регулируемым, относятся обычно те параметры, которые входят в кинетические уравнения (или математические модели) химико-технологических процессов, то есть температура Т, время контакта т и концентрация реактантов. Применительно к рассматриваемому процессу каталитического крекинга оперативными параметрами реактора являются температура в зоне крекинга, время контакта сырья с катализатором, кратность циркуляции катализатора и коэффициент рециркуляции остатка крекинга. [c.465]

Для составления окончательного материального баланса вы ведем форму.П . , необходимые для определения коэффициентов рециркуляции секций крекинга и деасфальтизации. [c.218]

Преимущества данных установок, предназначенных для переработки утяжеленного сырья, заключаются в том, что применение необогреваемой цилиндрической реакционной камеры приводит к углублению крекинга за цикл. В результате этого уменьшается коэффициент рециркуляции и, следовательно, увеличивается производительность установки по свежему сырью, увеличивается выход бензина и улучшается его качество, снижается выход крекинг-остатка. [c.247]

Из сопоставления этих отношений видно, что величина меньше величины К . Коэффициент на единицу больше коэффициента рециркуляции К . Сравнивая показатели работы разных установок каталитического крекинга, следует учитывать разницу между коэффициентами рециркуляции и К ,. [c.76]

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

Если известны выходы продуктов термического крекинга за однократный пропуск сырья, то можно составить материальный баланс процесса в случае полной рециркуляции промежуточных фракций 16, 18]. При этом допускается, что промежуточные фракции прн повторном крекинге ведут себя аналогично исходному сырью. Для этой цели определяют коэффициент загрузки трубчатой печи по формуле [c.123]

Для данной работающей установки наиболее выгодную степень рециркуляции подбирают на основе опытных данных и экономических расчетов. На действующих установках каталитического крекинга перерабатывают сырье разных качеств с неодинаковыми коэффициентами рециркуляции и обычно при не совпадающих между собой режимах. Этим объясняется наблюдаемое разнообразие в их материальных балансах. В табл. 15 помещен ряд балансов крекинга нескольких видов дестиллатов в смеси с рециркулирующим каталитическим газойлем. [c.78]

Расчет необогреваемых коксовых камер на установках замедленного коксования [25]. Этот процесс проводят при 475—480°С и 0,29—0,49 МПа. Исходное сырье нагревают в трубчатой печи до 490—510°С. При движении сырья от печи до камеры температура его снижается на 10—15 °С. Объемная скорость подачи сырья в коксовые камеры для гудрона 0,12—0,13 ч , а для крекинг-остатков 0,08—0,10 ч-. Коэффициент рециркуляции 0,2—0,6. Пары продуктов коксования движутся в камере со скоростью не более 0,15—0,20 м/с. Температура продуктов на выходе из камеры на 30—60 °С ниже, чем поступающего сырья [25]. Обычно коксовые камеры рассчитывают на цикл работы 48 ч, из которых 24 ч в камере идет реакция, остальное тратится на выгрузку кокса. С целью предотвращения попадания битуминозной иены в ректификационную колонну камеру заполняют коксом лишь на 70— 90%. Более точно высоту вспученной массы можно подсчитать, определив коэффициент вспучивания по эмпирическим формулам 26] [c.131]

Главные ректификационные колонны промышленных установок каталитического крекинга имеют высоту 20—26 м и диаметр от 3 до 6 л в зависимости от пропускной способности установки, глубины разложения сырья, коэффициента рециркуляции газойля и 1 д. [c.177]

При повышении коэффициента рециркуляции на 0,1 выход бензиновой фракции увеличивается на 0,6% при коксовании прямогонных остатков и на 0,5% при коксовании крекинг-остатка [c.103]

Эксплуатация установки при пониженных температурах, с малым коэффициентом рециркуляции и повышенной загрузкой приводит к увеличению выхода среднедистиллятных фракций, который оценивается по выходу газойля, вязкости получаемого крекинг- остатка и выходу газа и бензина. Эти закономерности сохраняются для обоих исследованных видов сырья, однако на тяжелом арланском гудроне они более ярко выражены . Так с увеличением времени реакции на 2 минуты для арланского гудрона кратность снижена вязкости возрастает более чем в 3 раза, а для западно- сибирского - практически не меняется. [c.52]

Отношение количества рециркулирующей флегмы к количеству поступающего па крекинг свежего сырья называется коэффициентом рециркуляции. [c.234]

Бензин коксования имеет октановое число в чистом виде 58—64 пункта (в зависимости от сырья и коэффициента рециркуляции) и используется как компонент автомобильного бензина. Качество бензина коксования различного сырья (полугудрона и и крекинг-остатка) дано в сравнении с качеством бензина термического крекинга в табл. 23. [c.331]

Определить выходы продуктов каталитического крекинга в кипящем слое катализатора, если известно сырье — смесь прямогонного газойля и дистиллята коксования (343—510°С) плотностью 4 =0,928 объемная скорость подачи сырья <а=1,5 ч- массовая кратность циркуляции катализатора 10,0 остаточное содержание кокса на регенерированном катализаторе 0,6% активность катализатора 28 температура в реакторе 495 °С коэффициент рециркуляции 0,5. [c.171]

Пример. В результате однократного термического крекинга солярового дестиллата получено 5% газа, 20% бензинового дестиллата, 60% крекинг-флегмы и 15% остатка (потерями пренебрегаем). Определить выход продуктов на свежее сырье и коэффициент загрузки установки при работе с рециркуляцией при той же мощности установки. [c.150]

Из самого понятия коэффициента рециркуляции явствует, что чем выше этот коэффициент, тем ниже пропускная способность установки по свежему сырью. Снизить коэффициент рециркуляции можно путем увеличения глубины превращения сырья, в частности выхода бензина за цикл. Это, в свою очередь, достигается выбором оптимального режима процесса, а также рациональной конструкции реакционных аппаратов, позволяющей избегать местных перегревов н закоксовывания труб. При углублении крекинга за однократный пропуск качество получаемого бензина улучшается, — он становится более ароматизированным, и, следовательно, повышается его октановое число одпако выход бензина в пересчете на свежее сырье с углублением крекинга падает. [c.48]

Практикой работы установок каталитического крекинга установлено следующее. Октановое число (по моторному методу) компонентов автомобильных бензинов в -чистом виде тем больше, чем выше содержание нафтеновых углеводородов в сырье. С углублением крекинга исходного сырья, с ростом температуры в рабочей зоне реактора и повышением коэффициента рециркуляции газойля октановое число несколько повышается. Присутствие бензиновых фракций в сырье очень вредно, так как приводит к снижению октанового числа бензина каталитического крекинга. Объясняется это тем, что при обычных режимах бензиновые фракции сырья не подвергаются разложению и попадают в целевые бензиновые фракции. [c.40]

Из формулы видно, что предельное количество бензина можно получить путем полной рециркуляции керосино-газойлевых фракций( т. е. при осуществлении крекинга до кокса). По мере снижения коэффициента рециркуляции промежуточных фракций выход бензина в расчете на исходное сырье уменьшается. [c.240]

Коэффициент рециркуляции и коэффициент загрузки. Обычно коэффициентом рециркуляции называют отношение количества рециркулирующих промежуточных фракций к количеству подаваемого на крекинг свежего сырья. Существует также понятие коэффициента загрузки отношение количества рециркулирующих фракций вместе со свежим сырьем к количеству свежего сырья. [c.146]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Известно, что при реализации процесса висбрекинга с реакционной камерой с восходящим потоком крекинг тяжелой части сырья происходит при пониженных температурах за счет длительного времени пребывания в зоне реакции. Для оценки влияния рециркуляции и производительности на характеристики процесса был проведен расчет времени пребывания свежего сырья в реакционной зоне (табл. 4). Как видно из полученных данных, при больших коэффициентах рециркуляции и низких производительностях время пребывания свежего сырья в реакционной зоне значительно снижается. Крекирование сырья при этих y JГОвияx обеспечивается в большей степени за счет температурной составляющей, что подтверждается увеличенным выходом газа и бензина и пониженным выходом газойлевых фракций. Несмотря на это, даже в условиях работы далеких от оптимгшьных обеспечивается достаточно высокий выход среднедистиллятной фракции, необходимой для получения товарного котельного топлива треб уемой вязкости. Однако работа установки с высоким коэффициентом рециркуляции снижает техникоэкономическую эффективность процесса из-за увеличения доли процессинга балластных компонентов, а повышенная температура [c.50]

Материальные балансы крекинг-процесса с рециркуляцией га-зойлевых фракций устанавливаются опытным путем. При пользой вании расчетным методом для определения выходов продуктов каталитического крекинг-процесса с рециркуляцией требуется знание опытных поправочных коэффициентов [14]. [c.228]

Расходы водяного пара и топлива, а также электроэнергии, ва 1 m перерабатьшаемого сырья изменяются в весьма широких пределах в зависимости от типа применяемых на крекинг-установках двигателей для привода воздуходувок, компрессоров для сжатия углеводородных газов и насосов. Расход энергии зависит также от глубины крекинга сырья, выходов кокса и гааа, коэффициента рециркуляции газойля, кратности циркуляции катализатора, степени использования отходящего тепла, атмосферных условий, темнературы охлаждающей воды и т. д. [c.294]

Тенденция фракций конденсироваться иа поверхности змеевиков, внутри которых они находятся более длительное время, чем желательно, в результате этого понижается. Это обстоятельство было установлено при выяснении возможности повышения температуры крекинга и степени превращения за один проход с минимумом образования кокса [168]. Процессы, идущие ири температурах свыше 480° С, независимо от давления, проводятся, как правило, в паровой фазе. Эта температ5фа — выше критического значения для большинства обычно содержащихся в нефти углеводородов. Количество вещества, которое подвергается крекированию за определенный промежуток времени, например, за один проход через зону нагрева (этот показатель носит название конверсия за проход ), можно определить с помощью коэффициента рециркуляции, который выражается отношением [c.315]

Далее процедура повторяется для второй строки и т. д. Если, осуществив операции (а) и б) для всех р строк, не получили ни одной строки, все элементы которой равны нулю, все реакции независимы. Если же получено g незначимых строк, то ранг матрицы и число независимых реак1щй равно (р— )> и g реакций можно исключить из рассмотрения. Таким образом, определение числа линейно независимых реакций требует определения коэффициентов V. Это не вызывает затруднений для реакций индивидуальных веществ, но не для превращений технологических групповых компонентов. В последнем случае не обязательно создавать модель процесса, так как значения V,/ можно найти из общих соображений о соотношениях компонентов в ходе процесса. Для иллюстрации этого рассмотрим реакцию каталитического крекинга легкого газойля А, продуктами которой являются бензин А1, таз А2 и кокс Аз- Предположим, что процесс проводится без рециркуляции. При этом можно использовать представления о непревращенном сырье и описать процесс схемами [c.79]

Оптимальными скоростями сырья на входе в печь следует считать 1,5—1,6 м. сек при переработке крекинг-остатка. В литературе отмечается [139], что при скорости сырья на входе в печь 2,43 м1сек и коэффициенте рециркуляции 2,0 печь может работать и без ввода пара. При этом скорость на выходе из печи несколько больше 30,5 ж/сек, что соответствует доле отгона от сырья 0,55. Время пребывания сырья в печи составляет [c.99]

На рис. 57 представлены величины временного сопротивления раздавливанию кокса при разной высоте коксового слоя в реакторе высотой 25 м. Коксованию подвергали крекинг-остаток туймазинской нефти плотностью 1,02 г1см , температура сырья на входе в реактор была равна 482 °С, коэффициент рециркуляции 1,35. [c.171]

Подбор оптимальной теыпературы коксования различных видов сырья. Из всех технологических параметре УЗК на качество кокса наибольшее влияние оказывают температура в реакторе и продо лжительность коксования. При прочих равных > словиях, чей выше т( мпе-ратура нагрева сырья и больше продолжительность коксования, тем ниже в коксе содержание летучих веществ, выше его механическая прочность и, следовательно, выход крупнокускового кокса. Однако возможности повышения температуры выше допустимой температуры нагрева сырья, особенно тяжелого, весьма ограничены из-за возрастания степени закоксовывания печных труб и, как это было установлено в ходе длительной эксплуатации УЗК, образования в реакторе некондиционного кокса, состоящего в основном из гроздьевидных гранул размером 3- 6 мм. Коксование на УЗК,Ново-Уфимского и Ферганского НПЗ трех видов сырья различной плотности (дистиллятного кре-кинг-остатка, крекинг-остатка гудрона и смеси гудрона с асфальтом) позволило установить, что температура начала гранулообразования зависит от коэффициента рециркуляции и ог качества сырья. [c.72]

На основании обработки экспериментальных данных была получена зависимость между температурой начала гранулообразования и плотностью коксуемого сырья Р4 при постоянном значении коэффициента рециркуляции Тщ.= а- Ьр , где а и Ь - коэффициенты, равные соответственно для дистиллятного крекинг-остатка-573 и 71 п для крекинг-остатка (НУНПЗ)- 757 и 250, а для смеси гудрона и асфальта ФНПЗ-598И 100. [c.72]

Если в данном случае общая глубина превращения составляет 60%, т. е. 40% сырья остается непревращенным, а пропускная способность крекинг-печи — величина постоянная (принятая за 100%), то при установившемся режиме на крекинг будет поступать смесь из 60% свежего сырья и 40% продукта того же фракщюппого состава, что п сырье, но уже побывавшего в зопе крекинга. Отпоше-ние количества рещ ркулирующей фракции к количеству свежего сырья называется коэффициентом рециркуляции, а отношение общей з агрузки печи к количеству свежего сырья — коэффициентом загрузки. Применительно к рассматриваемому примеру коэффициент [c.46]

Углублением крекинга можно повысить также пропускную сг.особность установки по свежему сырью, так как уменьшается коэффициент рециркуляции. [c.65]

Выход кокса при крекинге определяется не только качеством исходного сырья, но и глубиной его превращения если сырье склонис к коксованию, то допускают умеренную глубину крекинга, а длу увеличения выхода светлых прибегают к ревдфкуляции непревращенного тяжелого газойля. Так, на одной крупной промышленной установке выход кокса на загрузку реактора составлял 4,1%, чт(. позволило иметь сбалансированную по теплу установку однако эта установка работала с коэффициентом рециркуляции около 0,6, т. е. выход кокса на свежее сырье был довольно значительным, составляя 4,1 1,6, т. е. 6,65%. Естественно, что такие высокие коэффициенты рециркуляции снижают пропускную способность установки по свежему сырью. [c.192]

Эффективность исходных катализаторов повышается при гранулировании их с вяжущим веществом. Так, при 5% цеолита в каолине смесь приближается по эффективности к аморфному катализатору, при дальнейшем увеличении содержания цеолита — вплоть до 30% (образец 4,, см. табл. 9), активность и селективность катализатора повышаютсяД-Чтобы достигнуть более глубокого превращения, т. е. получить из сырья больше бензина, крекингу подвергают не только исходное свежее сырье, но и образующиеся в процессе газойлевые фракции, а также свежее сырье и рециркулят в смеси или порознь. Отношение массы рециркулирующего газойля к массе свежего сырья называют коэффициентом рециркуляции. [c.71]

Свойства крекинг-остатков, используемых в качестве сырья для получения связующего, в значительной степени зависят ог глубины жидкофазных термодеструктивных процессов, наиболее полно описываемых радикально-цепным механизмом. Влияние кинетических факторов процесса термодеструкции (температуры, давления, продолжительности, коэффициента рециркуляции) такое же. как и для обычных жидкофазных процессов термическою крекинга. При получении нефтяных связующих из сырья с фактором качества 2,5 (дистиллятный крекинг-остаток) рекомендуется следующий режим термообработки температура 420 5°С, абсолютное давление 5 кгс,см , продолжительность 5 ч. В случае более высоких температур (480—500 X), как показал В. В. Таушев, продолжительность процесса получения пека сокращается на один порядок, но при этом в зоне реакции необходимо поддерживать более высокое давление. [c.76]