Скорость барботажные

Струйные тарелки (рис. 18) создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. При невысоких скоростях газа (пара) тарелки работают в барботажном режиме, кроме того, при малых скоростях пара наблюдается провал жидкости. Минимально допустимая скорость по газу в отверстиях чешуек составляет 7 м/с. При повышении скорости барботажный режим переходит в струйный (капельный), при этом сплошной фазой становится газ (пар), а жидкость распыляется на капли. Этот режим отвечает наибольшей поверхности контакта фаз и является рабочей областью, скорость пара в отверстиях при этом выше 12 м/с. Тарелки рекомендуются для разделения загрязняющих сред. Ы [c.64]

При выборе типа тарелки следует учитывать, что растворы МЭА склонны к вспениванию, поэтому не рекомендуется применять барботажные тарелки клапанного типа. Диаметр абсорбера также следует определять с учетом склонности раствора к вспениванию, для чего необходимо учитывать предельные значения скорости жидкости в сливном устройстве (относительная плотность пены 0,5) [c.93]

При противотоке газа (пара) и жидкости в зависимости от скоростей потоков наблюдаются четыре различных гидродинамических режима пленочный, подвисания, захлебывания (или барботажный) и уноса. [c.66]

Режим захлебывания, или барботажный, возникает в результате накопления жидкости в насадке. Жидкость накапливается в насадке до тех пор, пока сила тяжести ее не уравновесит сил трения. Накопление жидкости начинается с нижнего слоя насадки и постепенно распространяется на всю высоту насадки. Газ перестает быть сплошной фазой и барботирует через слой жидкости. По мере накопления жидкости резко возрастает гидравлическое сопротивление, а увеличения скорости газа при этом почти не происходит (см. рис. 20, отрезок [c.67]

Гидродинамика тарельчатых аппаратов. В зависимости от скорости газа (пара) на барботажных тарелках наблюдаются различные гидродинамические режимы. Переход от одного режима к другому обычно происходит постепенно, причем на тарелках различных типов режимы чередуются по-разному. [c.68]

В работе [142] на основе анализа кривых отклика принято, что закономерности перемешивания жидкости в барботажном слое следуют диффузионной модели и в двухфазных газо-жидкостных системах продольный перенос определяется конвекцией жидкости. При исследовании барботажной колонны диаметром 147 мм в средней ее части наблюдалось восходящее движение жидкости, а у стенок -- нисходящее. Максимальную скорость восходящего движения по оси колонны выразили формулой [c.195]

Обратное перемешивание жидкости в барботажной колонне исследовали [196] при прямотоке жидкости и газа. Опыты проводили при разной высоте рабочей части колонны ( = 2,1 3,1 4,4 м). Кроме того, фиктивные скорости жидкой фазы (вода) варьировали от 0,2 до 0,8 см/с, газовой фазы (воздух) — от 0,5 до 15 см . Трассер вводили стационарно, причем в качестве трассера использовали как поток вещества, так и источник тепла. В обоих случаях получены одинаковые результаты, что свидетельствует о возможности определения интенсивности обратного перемешивания без помощи трассера - вещества. [c.198]

Авторы работы [199] отмечают сложный циркуляционный характер движения жидкости в барботажных колоннах. Скорость ее в сечении колонны меняется, причем центр восходящего потока может менять положение, блуждая в поперечном сечении. На крупномасштабную циркуляцию (размер высоты слоя) накладываются вихри меньшего масштаба (порядка диаметра аппарата), что приводит к радиальному обмену между областями с различными скоростями. Сочетание поперечных неравномерностей и обмена определяет влияние размера аппарата на интенсивность продольного перемешивания. [c.200]

Повышение температуры окисления в пустотелой колонне сопровождается увеличением температуры в ее газовом пространстве, поскольку выходящие из. барботажного слоя газы имеют более высокую температуру. Капельки жидкости, выносимые из слоя жидкости газом и частично оседающие на стенках газового пространства, также имеют более высокую температуру. Это создает условия для ускоренного закоксовывания внутренней поверхности газового пространства, горения коксовых отложений или окисления органических паров в газовом пространстве. В результате температура верха растет с неконтролируемой скоростью — до 320 °С и выше. Для обеспечения стабильности и безопасности производства битумов при температурах окисления выше 280—290 °С в газовое пространство колонн подают инертный газ (азот [75] или- водяной пар [44, 83]. [c.61]

Пример VI- . Газ абсорбируется на барботажной тарелке, предположительное значение к а для которой составляет около 0,4 сек . При каких условиях можно определить к а по скорости абсорбции [c.155]

В газлифтном кожухотрубчатом реакторе газораспределителем являются отверстия в концах барботажных труб, выведенных под нижнюю трубную решетку. Диаметр этих отверстий рассчитывается по скорости газа в них [c.275]

Относительная скорость газа зависит от направленности движения газожидкостной смеси. При восходящем ее движении (в барботажных трубах реактора) [c.276]

При гидравлическом расчете барботажной колонны примем приведенную скорость газа т,- = 0,05 м/с. Тогда при расходе газа, приведенном к рабочим условиям, [c.280]

Приведенная скорость воздуха в барботажных трубах реактора [c.286]

Дрейфовая скорость пузырей в барботажной трубе Ьд = 1,4(Рж/Рг) - и = 1,4(870/4,46)0.2.0,19 = 0,76 м/с. [c.287]

Примем предварительно приведенную скорость жидкости в барботажной трубе w. = = 0,565 м/с. Тогда согласно (9.88) газосодержание в барботажной трубе [c.287]

Скорость жидкости в барботажных трубах при этом значении по (9.90) [c.287]

Эта скорость отличается от ранее принятой на 13 %, поэтому нет необходимости продолжать далее уточняющий расчет. Примем окончательно = 0,5 м/с. В этом случае газосодержание в барботажных трубах будет ф , = 0,565/(0,565 + 0,5 + 0,74) = = 0,312. [c.287]

Для расчета газораспределительных отверстий в нижних концах барботажных труб примем расчетную высоту газового слоя под нижней трубной решеткой h = 0,125 мм. Поскольку диаметр отверстий пока неизвестен, примем по рис. 9.12 и 9.13 при значении ст = 21-10 Н/м 0 = 1,5 и Zex = 3. В этом случае скорость газа в отверстиях согласно (9.92) [c.287]

Гидродинамические основы работы аппаратов в пенном режиме рассмотрены в монографиях [3, 8, 9]. Примеры расчета гидравлического сопротивления, рабочих скоростей и других гидродинамических параметров для барботажных аппаратов даны в главах VI и УП настоящего пособия. [c.17]

Для колонн с барботажными тарелками имеются эмпирические уравнения, в которых скорость массопереноса выражается коэффициентами массоотдачи Ра, отнесенными к единице рабочей площади тарелки. Э и коэффициенты связаны с обычными коэффициентами массоотдачи следующим образом [c.51]

Наимено ва-нне аппарата Тепло-пронзводи-тельность Q Е ккал/ч Расход газа и воздуха L в муч Темпера- турный напор Количество барботируемого газа Кг в и /ч Диаметр аппарата D в м Скорость барботажного потока в аппарате щ в м/сек [c.116]

При концентрировании ортофосфорной кислоты до полифосфорной не только удаляется вода из раствора, но отщепляется и молекулярная вода. В процессе выпаривания основное количество примесей соединений железа и алюминия связывается в комплексы, растворимые в кислоте. Однако при продолжительном пребывании кислоты в концентраторе происходит выпадение осадка, содержащего, например, 14,9% РегОз, 12% АЬОз и 72,3% Р2О5 [26]. Вещественный состав его близок к триполифосфату железа и алюминия. Осадок растворим в растворе аммиака и не растворяется в кислотах и воде. Образование осадка увеличивается с повышением продолжительности контакта полифосфорной кислоты с горячими газами и степени ее полимеризации. При длительном контакте содержание осадка может достигнуть 10% от массы кислоты. Во избежание этого продолжительность контакта не должна превышать 10—12 мин [44, 45]. При скорости барботажных газов 80—100 м/с осадок выносится с кислотой [15]. С повышением температуры и скорости топочных газов в барботажной трубе сверх 900 °С и 70— 80 м/с резко возрастает содержание образующегося тумана фосфорной кислоты в газах. [c.31]

Процесс сжигания ведется при пониженном количестве первичного воздуха, но при его повышенной скорости. Барботажные элементы объединяются в коллекторные однонаправленные блоки (сопла), которые могут свободно извлекаться и вставляться на место в барботажной ванне, причем исключено попадание нефтепродукта через барботажные отверстия под днище горелки. [c.72]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

На рис. У-24 показаны полученные [193] поля коэффициентов продольной турбулентной диффузии (а) и поперечной диффузии жидкости (б) в барботажном слое. Видно, что поля п.т и Епоп подобны они имеют максимальное значение при безразмерном радиусе p = r/i лi0,6 и минимальное — у стенок аппарата. Это показывает, что интенсивность вихревых движений жидкости максимальна на границе между восходящими и нисходящими потоками, хотя средняя ее скорость здесь равна нулю. Заметим, что для [c.196]

В работах [192, 194] опыты с той же барботажной колонной (0к = 300 мм, 1 = 5,5 м) показали, что степень продольного перемешивания газового потока достаточно велика коэффициент продольного перемешивания для газа -оказался В оего лишь в 3—5 раз меньше, чем для жидкости. При увеличении скорости газа число Ре сначала уменьшалось, а затем принимало примерно /постоянное значение, равное Ре 8. [c.197]

Исследовали также [196] перемешивание жидкой фазы в непроточных барботажных колоннах диаметром =100 и 190 мм и высотой соответственно ,5 и 2,4 Воздух барботнровал через сопла диаметром о=1,31 2,03 и 3,62 см (при 1)к=190 мм) и 0=1,3 см (при /Зк=100 мм), расположенные на расстоянии 5см от дна колонны. Скорость газа Шг, отнесенную к полному сечению колонны, варьировали от 0,043 до 0,338 м/с. Жидкой фазой слу- [c.198]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Эффективность работы окислительной колонны, являющейся барботажным аппаратом, зависит от расхода воздуха и температуры процесса. В настоящее время нет единых рекомендаций относительно нагрузок по воздуху барботажных аппаратов. Так, в работе [77] указывается, что оптимальный тепло- и массо-обмен происходит при нагрузках по газу от 0,03 до 0,10 м/с, а в работе [78] описываются процессы со скоростью газа на пустое сечение до 1 м/с и выше и отмечается, что при скорости газа более 0,05 м/с квазиламинарное течение пузырьков переходит в турбулентное, при котором удельная поверхность фаз меньше, но коэффициенты теплопередачи выше и нет необходимости в распределении газа. [c.58]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Данквертс и Мак Нэйл экспериментально определили к а для барботажной тарелки диаметром 15 см ири абсорбции СОз из воздуха карбонат-бикарбонатным буферным раствором в следующих условиях (состав жидкости относится к условиям на тарелке) температура 18 °С давление 775 мм рт. ст.-, У= 2000 сж -и = = 5,66 смУсек, расход газа 7000 см 1сек содержание СО во входящем газе 10 мол. % В" = 0,28 моль/л Р" = 0,54 моль/л общая скорость абсорбции Яа У= 0,67 X X 10 моль/сек, СОд = 0,28 моль/л НСО ] = 0,54 моль/л. [c.158]

Пример VI-7, Чистая двуокись углерода при давлении 1 атм абсорбируется раствором, содержащим 0,8 моль1л NaOH, при 20 °С на барботажной тарелке, для которой = 0,08 се и а = 5 см -. Растворимость Oj составляет 2,7 X X 0 моль/см , коэффициент диффузии 1,47-10 V e/ , эффективный коэффициент диффузии NaOH равен 2,5- 0 смУсек, а константа скорости реакции СОа, согласно Данквертсу и Шарма 10 лЦмоль-сек). Уравнение реакции [c.173]

Косоротов В. и., Джагацпанян Р. В., Стуль Б. Я-, ЗеткинВ. и., Теор. основы хим. технол., 5, 474 (1971). Влияние десорбции продукта реакции на скорость абсорбции компонента (применительно к барботажному процессу [c.271]

Накао К-, Кунугита E., Отакэ Т., Кагаку когаку, 32, 285 (1968). Жидкофазное окисление бензальдегида в барботажной колонне применение двухпленочной модели к анализу общей скорости процесса. [c.277]

Коэффициент скорости молекулярного распада непосредственно не измеряют. Его находят, измеряя скорость брутто- и гомолитического распада гидропероксида. Для определения константы скорости брутто-распада R00H fes изучают кинетику распада гндропероксида в среде нейтрального газа. Используют установку барботажного типа, описанную в предыдущем разделе. Топливо предварительно окисляют воздухом или кислородом до определенной глубины. Содержание гидропероксида в топливе измеряют иодометрически. По кинетическим кривым находят порядок реакции брутто-распада по ROOH. ks rooh рассчитывают по формулам или определяют графически [c.71]

На рис. ХУП1-8 показана,зависимость объемного коэффициента массообмена при абсорбции от скорости газа, соответствующей его среднему расходу в рассматриваемом сечении колонны. Коэффициенты были рассчитаны с помощью материальных балансов для первых 54 см высоты колонны при использовании твердых частиц размером 6 мм и барботажных систем, а также для первых 101,5 см при работе с частицами размером 1 мм. В ходе всех опытов варьировали скорости жидкости, а при псевдоожижении частиц размером 6 мм — также начальные концентрации двуокиси углерода в газе. [c.673]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология