Окисление температура

Метод сжигания органических примесей применяется в тех случаях, когда возвращение примесей в производство невозможно или нецелесообразно. В последнее время получило развитие каталитическое сжигание. Если термическое сжигание применяется главным образом при высокой концентрации примесей и значительном содержании в газах кислорода при температуре 800—1100 С, то при каталитическом методе окисления температура не превышает 250—300 °С. Каталитическая очистка в 2—3 раза дешевле высокотемпературного сжигания при высокой эффективности процесса. На рис. 6.14 изображена схема установки каталитического сжигания газов. Перед подачей в реактор 1 газы очищаются от пыли в циклоне 2, проходят через теплообменник 3 и подогреватель 4. Благодаря наличию теплообменников удается использовать тепло очищенных газов из контактного аппарата для подогрева поступающих газов, что снижает расход энергии и обеспечивает непрерывность процесса. [c.358]

Нами разработан новый метод окисления теллура, заключающийся в нагревании смеси теллура с азотнокислыми солями щелочных металлов на воздухе [7]. Преимуществом предложенного метода является попутная очистка теллура от селена не только в процессе осаждения двуокиси теллура из раствора, но и при окислении. Температура спекания теллура с азотнокислым калием или натрием составляет 400—430° образующаяся при этом параллельно с основным продуктом двуокись селена возгоняется (температура сублимации 317-337° [1, 2]). [c.91]

После введения сенсибилизатора при температуре парафина около 140° С в основание башни через перфорированную крестовину из керамики или алюминия подавался воздух со скоростью от 40 до 60 м 1т парафина в час. После инициирования окисления температура понижалась до 100— 115° С посредством охлаждения башни циркулирующей снаружи водой. Чистые твердые парафины с прямой цепью окислялись с удовлетворительной скоростью при l0O° С в случае сильно разветвленных или содержащих примеси парафинов окисление проводилось при 115° С. Время окисления менялось от 20 до 30 часов за этот период в кислоты превращалась одна треть твердого парафина. Скорость окисления определялась путем измерения кислотного числа и числа омыления окисление считалось законченным, когда 1 ислотное число достигало 70, а число омыления 120— 150. Поток газа, выходящи через верх башни, проходил через холодильник и промывался водой, подаваемой по принципу противотока, в результате получалась двухслойная смесь маслянистый слой рециркулировался, а водный конденсат, содержащий около 10% муравьиной кислоты, 10% уксусной кислоты, 10% кислот Сд—С5, 2% лактонов и остальное — воду, отбирался как товарный продукт. [c.280]

Жаростойкость дисперсноупрочненных композиций зависит также от метода их получения (повышают жаростойкость методы получения композиций, обеспечивающие меньшую степень коагуляции частиц упрочняющих окислов в металлической матрице), пористости композиций (которая снижает жаростойкость), температуры (которая не-только повышает скорость окисления, но и изменяет стабильность упрочняющих окислов в металлической матрице, механизм их попадания в окалину, а также механизм и характер контроля процесса окисления), температуры спекания композиций, изменения летучести окалины, отслаивания окалины и др. [c.111]

Механизм движения смазывается машинным маслом средней вязкости (индустриальные 30, 45 и 50) Ч Для смазки цилиндров и сальников применяют только высококачественные масла, обладающие высокой стабильностью (способностью противостоять окислению), температурой вспышки не ниже 210° С, кинематической вязкостью 12—20 см с при 100° С, а также незначительной кислотностью. Для смазки воздушных компрессоров применяют компрессорное масло марки 12 ( М ) и 19 ( Т ). Для компрессоров, сжимающих инертные, а также углеводородные и коксовые газы, не окисляющие масло, рекомендуются цилиндровые масла. Кислородные компрессоры смазываются смесью воды с глицерином, хлорные — концентрированной серной кислотой. [c.283]

На рис. 53 показан контактный аппарат с неподвижным слоем катализатора. 1, расположенным на четырех полках. Контактный аппарат- это вертикальный стальной цилиндр 1, футерованный внутри огнеупорным и кислотостойким кирпичом б. По высоте аппарата расположены четыре металлических решетки 5, на которых размещен катализатор. Смесь SO с воздухом, подогретая до температуры 440-450 "С, поступает в аппарат сверху продукты реакции в виде газообразной смеси выходят снизу аппарата и поступают на дальнейшую переработку. Проходя через первый слой катализатора, окисляется до 60- 8(]% (o6.)S02 вследствие выделения-тепла реакции температура газа повышается до 550 - 600 °С. После первой ступени газ охлаждается осушенным холодным воздухом до 460 - 480 °С и поступает на вторую ступень окисления. Температура газа вновь повышается, и газ нужно вновь охлаждать охлаждение производится после каждой ступени контактного окисления. [c.194]

Примерно после получаса, если перепад температуры окажется нормальным, увеличивают скорость воздуха, дозируя в пар 3 объемн. % воздуха. Через 3 ч, если перепад температуры по-прежнему нормальный (80—90° С), следует увеличить подачу воздуха, дозируя в пар максимум 5 объемн. % воздуха. Во время окисления температура катализатора не должна превышать 300° С. [c.213]

В среде топочных дымовых газов с высоким содержанием сернистых соединений эта сталь может применяться до температуры 1040° С. Величина окисления при этом не превышает 1,2 мм/год. При малом содержании серы в газах допустимая по условиям окисления температура применения может быть равна 1100° С. [c.47]

В результате окисления масла изменяются его физико-химиче-ские и эксплуатационные свойства увеличивается вязкость, возрастает коррозионная агрессивность, ухудшаются противозадирные свойства. Скорость и глубина окисления масла зависят от длительности окисления, температуры масла, каталитического действия металла, концентрации кислорода. Наибольший ускоряющий эффект на окисление масла оказывает его температура. Состав базового масла также оказывает влияние на окисляемость трансмиссионного масла. Так, при уменьшении в основе содержания остаточного компонента наблюдается пропорциональное увеличение термоокислительной стабильности масла. [c.189]

Окисление проводилось на опытной установке ВНИИНЕФТЕХИМ непрерывным методом. Условия окисления температура — [c.13]

Характерные степени окисления Температура плавления, "С Температура кипения, С Плотность, г/см [c.283]

Рис. 43. Зависимость температуры размягчения окисленных битумов от продолжительности окисления (температура окисления 275 °С, расход воздуха 8 л мин кг) при разном количестве хлорного железа I — 0,6%-. 2 — о, 4% 3 — без добавки.

Запись динамики выделения воды в дифференциальной форме Д1//Дт=/( т) (см. таблицу, рис. 3) однозначно показывает, что скорость выделения реакционной воды отнюдь не равномерна, как это считалось ранее. В начальный период окисления пека в изотермических условиях скорость выделения реакционной воды имеет одно или несколько максимальных значений, совпадающих с максимумами поглощения кислорода пеком, при равномерном поступлении окислителя в барботер. Координаты экстремальных значений скорости выделения воды во многом зависят от условий окисления (температуры, удельного расхода газа-окислителя и содержания кислорода в нем). Существенно влияет на положение максимума скорости выделения воды и компонентный состав исходного пека. Например, мягкий и среднетемпературный пеки, окисленные в одинаковых условиях, значительно различаются по этому показателю (см. рис. 3, кривые 5,6). [c.29]

Если температура воздуха будет еще выше (например, ран на / ), изменение температуры вещества будет соответствовать кривой 3. Она показывает, что за счет тепла, выделяющегося при окислении, температура вещества относительно медленно поднимается выше температуры воздуха и достигает точки S, после чего происходит быстрое нарастание температуры до температуры горения. [c.78]

Рис. 42. Поглощение кислорода хорошо очищенным маслом SAE 10, ИВ = 112 (влияние металла как катализатора окисления). Температура опыта 177°.

При окислении одного и того же вида сырья глубина окисления оказывает решающее влияние на температуру застывания литейного крепителя с повышением глубины окисления температура застывания понижается. Понижение температуры застывания крепителя происходит в связи с изменением химического состава окисляемого петролатума, заключающегося в значительном образовании не растворимых в нетролейном эфире продуктов при содержании их, равном 70—80%, образуется литейный крепитель с температурой застывания ниже —12°. [c.246]

В результате анализа проб необходимо определить плотность и количество темной части (соляра) содержание в ней серы плотность и количество светлой части, содержание в ней органики состав и плотность сухой части газов Одновременно с пробоотбором измеряют скорость, температуру газов окисления температуру и давление сухой части газа перед ротаметром, расход сухой части газа температуру и давление (полное, статическое, динамическое) в газоходе. [c.456]

Для поддержания внизу колонн окисления температуры не выше 260-280 С температура гудрона после печи составляла 170-190 С. В колоннах поддерживался уровень 12 м, что обеспечивало время пребывания окисляемого продукта в зоне реакции не более 3 ч. [c.358]

При работе со сплавами, отличающимися высокой чувствительностью к окислению, температура при предварительном удалении газов нз трубки 10 должна быть выше, чем при последующем отжиге образца. После этого соответствующее количество порошка переносят в капилляр 12 и запаивают его, используя затем для съемки рентгенограммы. Капилляр 12 прикрепляется к шлифу на замазке. Небольшое боковое отверстие служит для выравнивания давления с давлением в защитной трубке 13. [c.2160]

Как было уже сказано, выходы овделъных фракций зависят от способа окисления, температур выкипания исходного парафина, глубины окисления и т. д. В табл. 122 приведены результаты разгонки, проводившейся в промышленном масштабе на заводе Дойче Феттзоире-верке . Исходным сырьем для, окисления служил главным образом синтетический парафиновый гач. Общий выход жирных кислот составлял около 80% в расчете на превращенный парафин. Около 15% терялось уже в процессе окисления в виде двуокиси и окиси углерода и растворимых в воде продуктов окисления 1—2% терялось при перегонке. [c.461]

В описываемом случае схема автоматического регулирования температуры в реакторе работала с неполадками, однако при приеме смены на это не -выло обращено внимания. В 1 ч ночи температура циклогексана начала снижаться. На входе в реактор окисления температура снизилась оо 120 до 107 °С. К 1 ч 30 мин в средней части реактора температура снизилась со 147 до 138 °С. Чтобы не нарушать технологический режим, прекратили подачу конденсата на испарение в змеевики реактора. Затем отключили автоматический газоанализатор содержания кислорода в реакционных газах после реактора, тем самым исключили автоматическую отсечку подачи воздуха в реактор. В момент отключения газоанализатора концентрация кис.чорода в газах на выходе Т13 реактора составляла около 4,5%. Подача воздуха в реактор не была цре-тс ращена. К 2 ч температура снизилась до 128 °С. Для вывода реактора на нормальный режим увеличили подачу катализатора в реактор и уменьшили подачу циклогексана. Воздух же продолжал поступать в реактор. В 2 ч 30 мин, после включения подачи пара в змеевики реактора, температура в аппарате начала медленно повышаться и к моменту аварии достигла 132 °С (при падении температуры ниже 137—138 °С реакция окисления прекращается, и в случае подачи воздуха в реакторе образуется взрывоопасная парогазовая смесь). [c.92]

Кубы периодического действия применяют для выпуска малотоннажных сортов битумов с высокой температурой размягчения (например, специалвные битумы для лакокрасочной промышленности). Получение таких битумов имеет свои особенности. С углублением окисления ухудшается использование кислорода в реакциях окисления и, следовательно, уменьшается количество тепла, выделяющегося в единицу времени. Так как тепловые потери в течение всей стадии окисления практически постоянны, происходит снижение температуры окисляемого материала, и реакция окисления может прекратиться. Для обеспечения нужной глубины окисления температуру в жидкой фазе поддерживают более высокой (до 300°С), чем температуру окисления при производстве дорожных и строительных битумов. С этой целью в кубы подают горячее сырье, расход воздуха [c.51]

Режим работы колонн зависит от их размеров, используемого сырья и получаемого продукта. Практически интенсификация режима зависит и от условий отгрузки продукции в летние месяцы, т., е. в период повышенного спроса, нагрузку колонн по воздуху, а следовательно, и их производительность увеличивают. Типичные параметры режима окисления приведены в табл. 6 [38, 54, 74]. Как правило, температура окисления не превышает 270 °С, а нагрузка по воздуху — 4—5 м /(м -мин), что соответствует в среднем линейной скорости воздуха 0,075 м/с. Производительность при этом колеблется в широких пределах например, при получении дорожных битумов — от 15 до 50 м ч. Такое различие условий работы затрудняет сопоставление и объективную оценку эксплуатации колонн. Поэтому на основании обобщения промышленного опыта предложены средние показатели производительности колонн, учитьшающие свойства сырья. Производительность колонны обычных размеров (диаметр 3,4 м, рабочая высота 15 м), работающей на обычном режиме окисления [температура 270 °С, нагрузка по воздуху 4 м (м -мин)], при использовании легкого (ВУао = =25 с) и тяжелого (темп. разм. по КиШ=35°С) сырья составляет соответственно при получении дорожных битумов 15 и 55 м ч и строительных — 5—18 м /ч [74]. Удельный расход. [c.57]

На фронтовой стороне нечи установлены четыре дверцы, через которые загружают чушковым цинком муфели. Дверцы выполнены литыми из серого чугуна и снабжены керамическими предохранителями от теплового излучения с камеры окисления. Температура в камере горения газа равна 1350 °С, в кварцевых муфелях 1000 С, температура отходящих газов 1000-ь 1100 С. Чем выше температура в печи, тем выше ее производительность. [c.150]

За счет тепла, выделяющегося при реакции в аппарате Р-2, температура гелиевого концентрата повышается в зависимости от содержания в нем водорода и составляет на выходе из реактора 220-430 °С. При возрастании содержания водорода в ге-лие среднего давления выше 2,5 % по объему и увеличении теплоты реакции окисления температура в реакторе может возрасти до 450 °С, что угрожает прочности аппарата Р-2 и долговечности катализатора. При уменьшении содержания водорода в гелие среднего давления возможно снижение температуры в реакторе до точки росы по влаге, что приводит к увлажнению катализатора и нарушению процесса очистки в реакторе Р-2. В этом случае недопустимо снижение температуры гелия среднего давления после теплообменника Т-30/4 ниже 140 С. [c.169]

В имеющих большое техническое значение реакциях окисления антрахинондисульфокислот олеумом с образованием различных оксисоединений к реакционной смеси добавляют нередко борную кислоту, этерифицирующую имеющиеся в на.чичии гидроксильные группы и соединяющуюся с вновь образующимися [778]. Таким путем молекула защищена от разложения при необходимой для окисления температуре, а по окончании реакции борные эфиры легко гидролизуются. [c.117]

Парафин неоднократно перекристаллизовывали из бензола и дихлорэтана для отделения различных примесей, в том числе кислородных соединений. Очищенный парафин имел белый цвет, температуру плавления (в капилляре) 95—100 °С, молекулярный вес (определенный эбулио-скопически) 1007 и обладал кристаллической структурой. Для его окисления был подобран режим, при котором достигалось значительное кислотное число оксидата. Условия окисления температура 115—120 °С, продолжительность 8 ч (в присутствии 0,2% перманганата калия), расход воздуха 300 л/ч на 100 з парафина. При этих условиях оксидат оставался таким же белым, как и исходный парафин. Твердые продукты окисления имели кислотное число 102 мг КОН/г, гидроксильное — 24 мг КОН/г. Привес за счет поглощенного кислорода составлял 15,5%. Вес жидкого оксидата, задержанного в ловушках, был равен 16,5%, а твердого — 83,5%. Сконденсированные (летучие) продукты окисления на 66% состояли из низкомолекулярных кислот и на 34% из нейтральных соединений. [c.288]

Условия окисления температура — 120 до достижения в оксидате значения кислотного числа 6—7 мг КОН и далее при температуре 105—107° расход катализатора КМп04 = 0,2% на сырье, расход воздуха — 100 л/кг. [c.13]

Если нефтепродукт предварительно нагреть до высокой температуры, а затем привести в соприкосновение с воздухом, то оп может самопроизвольно воспламениться. Наинизшая температура, отвечающая этому явлению, называется температурой самовоспламенения. Температура самовоспламенения зависит от химической природы нефтепродукта и прежде всего от его стойкости против окисления. Температура самоноспламеления выше у низкокипящих фракций и у ароматических углеводородов и продуктов, богатых 1 ми, что видно из табл. 37. [c.112]

Парафин, кипящий в пределах 320—450°, состоит из чистых алифатических углеводородов в основном с прямой цепью, не требует никакой очистки и используется главным образом для окисления. Температура плавления его 50°. При окислении парафина получаются монокарбоновые кислоты с числом углеродных атомов от одного до 25—27. Окисление проводится кислородом воздуха в присутствии 0,1—0,2% КМп04 при 106— 120° [150]. [c.570]

Видно, что битум БНД-60/90 по показателям качеств превосходит требования ГОСТ 11954—66, а тем более би тумы периодического окисления того же гудрона. Так для битума непрерывного окисления температура раз мягчения и пенетрация при 0°С выше, а температур хрупкости (по Фраасу) ниже, чем того требует ГОСТ т. е. он обладает высокой тепло- и морозостойкостьк Сцепляемость с мраморной крошкой и растяжимость это го битума хорошие. [c.210]

Строительный битум БН-1У можно получать и путем разжижения экстрактом четвертой или смесью четвертой и третьей масляных фракций переокисленного до температуры размягчения 94—109 °С гудрона, имевшего до окисления температуру размягчения 38—44 °С. Рекомендуется также [14] получать этот битум, разжижая экстрактами селективной очистки масел, полугудроном или тяжелым вакуумным погоном асфальты деасфальтиза- ции, окисленные до более высокой температуры размягчения (100—120 °С). Состав и свойства компаундированных,битумов БН-1У, полученных различными способами из смеси сернистых смолистых нефтей, приведены ниже [c.274]

Для случая глубокого окисления (температура размягчения битума выше 70 °С) сырья с низкой температурой размягчения (ниже 30 °С) и с выделением значительного количества тепла реакции — более 70 ккал/кг (293-10 дж/кг) предусмотрена подача воды через распылитель наверх окислительной колонны для съема избыточного тепла. Когда сырье — гудрон постуиает на битумную установку непосредственно снизу вакуумной колонны, его охлаждают до 120—170 °С в теплообменниках нефть — гудрон и тепло гудрона используют на нагрев нефти, поступающей на АВТ, [c.295]

Качественно эти фракции были идентифицированы также по их УФ-спектрам. Фракции меченых октилнафталинов и октил- фенантренов были введены в виде 5%-ных добавок в гудрон западносибирских нефтей, вьгкииающий выше 450°С. Ввод радиоактивных индикаторов осуществлялся при температуре 80—90°С и интенсивном перемешивании. Сырье, содержащее изотопную метку, было подвергнуто окислению в микрокубе (загрузка сырья 10 г). Условия окисления температура 260°С, скорость подачи воздуха — 8 мл/г. мни. В опытах варьировали время окисления. [c.73]

Если принять меры к усилению оттока тепла, т. е. к увеличению угла наклона линии теплоотвода, то найдется такое расположение обеих линий, при котором у них окажется общая точка касания (случай сочетания линий и с точкой касания 5). Это и есть предельный случай самовоспламенения смеси. Если теплоотвод будет еще более усилен (ликия теплоотвода то самовоспламенение окажется невозможным, так как за точкой пересечения / расход тепла всегда будет больше прихода. В этом случае процесс стабилизируется в точке 1 при низкой температуре, едва превышающей температуру охлаждаемой стенки. В самом деле, если по какой-либо причине процесс сдвинулся бы в сторону более нр13кой температуры, чем в точке /, то теплоприход оказался бы больше теп .орасхода и процесс снова начал бы итти с повышением температуры, т. е. слева направо до точки 1. Если же почему-либо процесс продвинулся бы правее точки /, то он снова вынужден был бы вернуться к этой точке, так как правее ее отвод тепла окажется больше тепловыделения. Следовательно, система начнет перемещаться справа налево, в сторону понижения температуры, т. е. снова вернется к точке 1, в которой соблюдается равенство теплового баланса Я рах — Яотв- Рассматриваемая точка пересечения тепловых линий, лежащая в области низких температур, соответствует стабилизированному протеканию процесса медленного окисления. Температура, соответствующая этому случаю протекания процесса, не является, как понятно, постоянной и характеристичной, так как при различных случаях возможного пересечения кривой тепловыделения [c.101]

Неочищенное вещество растворяют в 1200 мл кипящей воды, раствор фильтруют с отсасыванием и оставляют охладиться. Кристаллы отсасывают, промывают водой и сушат. Получают 48—55 г продукта (32—36% теоретического количества, считая на неочищенную рнцинолеиновую кислоту, взятую для окисления). Температура плавления очищенной азелаиновой кислоты лежит при 104—106°. [c.10]

В глицериновую баню с электрообогревом помещают круглодонную трехгорлую колбу на 750 мл с обратным холодильником с пропущенной через него мешалкой, термометром. Загружают 210 мл раствора КСЮз и при размешивании приливают тонкой струйкой раствор соединения (V) в H2SO4, полученный, как указано выше. Скорость добавления раствора регулируют таким образом, чтобы температура реакционной массы была не выше 60—65°С. Колбу ополаскивают 15 мл моногидрата и этот раствор также вводят в реакцию окисления. Температуру реакционной массы медленно (1—2 ч) поднимают до 90—95°С и выдерживают 6 ч. Добавляют 30 мл раствора K IO3 и выдерживают при 90— 93°С 1 ч, проверяя наличие окислителя по ИКБ. Для удаления избытка окислителя прибавляют по каплям 36 % раствор NaHSOs до отсутствия пятна по ИКБ ( 50 мл). Затем разбавляют реакционную массу 280 мл воды. Отфильтровывают краситель на воронке Бюхнера, тщательно отжимают, промывают горячей (50— 60 С) водой (порциями по 30 мл, всего 300 мл) до pH промывных вод 4—5 по УБ, помещают в чашку Петри и сушат при 80—90 С. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология