Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Межкристаллитная ударной вязкости

    Для сварки печных труб из аустенитных сталей предложено упрочнять их значительным количеством боридной фазы (более 0,3—0,4%). Получающийся сварной шов имеет двухфазную структуру, которая отличается повышенной межкристаллитной (межзеренной) прочностью и весьма устойчива к образованию горячих околошовных трещин. Однако ударная вязкость таких двухфазных сталей для трубчатых змеевиков при комнатной температуре невысока. [c.160]


    Образцы всех видов механических испытаний (на разрыв, изгиб и ударную вязкость) для испытания на межкристаллитную коррозию и металлографические исследования вырезаются из контрольных сварных соединений, размеры которых выбираются с таким расчетом, чтобы из них можно было вырезать тройное количество указанных выше образцов с учетом возможности проведения повторных испытаний. [c.97]

    При сварке в среде двуокиси углерода трубопроводов из легированных сталей образцы сварных стыков обязательно испытываются на растяжение, загиб, ударную вязкость. Кроме того, при сварке хромомолибденовой стали образцы проверяются на твердость и микроструктуру, а при сварке хромоникелевых — на межкристаллитную коррозию. [c.238]

    Сталь сортовая (ГОСТ 5949 61) На растяжение, ударную вязкость, горячую и холодную осадку по ГОСТу 5949—61 от партии проката. Испытание на межкристаллитную коррозию по необходимости Фланцы воротниковые штуцеров аппаратов и трубо-бопроводов, болты, шпильки, гайки и другие детали вну-. тренних устройств аппаратов того же назначения [c.31]

    На растяжение, ударную вязкость, горячую и холодную осадку по ГОСТу 5949—61 от партии проката. Испытание на межкристаллитную. коррозию по необходимости [c.33]

    На растяжение, ударную вязкость и на твердость по Бринелю по ГОСТу 8479—57, гр. IV от партии поковок. На межкристаллитную коррозию по ГОСТу 6032—58 по необходимости [c.34]

    Межкристаллитная коррозия. При нагреве и работе хромоникелевых аустенитных сталей в области температур 400—800° по границам зерен выпадают карбиды хрома. В результате этого границы зерен обедняются хромом и теряют коррозионную стойкость, что особенно резко проявляется в средах, имеющих свойства электролитов. Выпадение карбидов хрома приводит также к ухудшению механических свойств стали, особенно ударной вязкости. [c.21]

    При температурах 300—700°, как следует из диаграмм пластичности, латуни Л-59, Л-62 и Л-68 имеют зону хрупкости. В районе указанных температур сплавы имеют низкие величины удлинения и сужения площади, а также ударной вязкости. Хрупкость латуни Л-59 и Л-62 проявляется и при высоких температурах (выше 850°). Как указывает А. А. Бочвар [53], причина хрупкости латуней при низких температурах еще неясна. При температурах выше 850° латуни хотя и имеют однофазную структуру, состоящую из -фазы, однако в области таких температур пластичность латуней понижается вследствие роста зерна и ослабления межкристаллитных связей. [c.225]

    Маркировку листового двухслойного проката наносят на каждом листе и только со стороны основного слоя. Каждая партия листов снабжается сертификатом, в котором указан номер двухслойного листа, номер плавки и химический состав основного и плакирующего слоев, режим термической обработки, механические свойства двухслойной стали (предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, ударная вязкость, изгиб), данные проверки на межкристаллитную коррозию. [c.169]


    Точно так же, как испытание на загиб, этот способ оценки основан на ухудшении механических свойств под влиянием межкристаллитной коррозии. Обычно определяется изменение прочности и относительного удлинения при растяжении, а также изменение ударной вязкости. Испытуемый образец подвергается воздействию выбранной агрессивной среды только на рабочем участке его поверхности. Для этого применяются специальные сосуды или часть поверхности образца покрывается нерастворимой краской или пластмассой. Для надежности оценки необходимо эти испытания проводить на большом количестве образцов, подвергшихся коррозии в одинаковых условиях, а результаты испытаний обработать статистически. В этом случае интенсивность коррозионного разрушения можно оценить и количественно. Конечно, часть испытуемого образца, подверженная межкристаллитной коррозии, может иметь весьма незначительные прочность и ударную вязкость [260]. [c.192]

    Определение предела прочности на разрыв дает характеристику опасности повреждений при общей коррозии. Изменение пластичности, ударной вязкости и предела прочности на изгиб характеризует ущерб, наносимый точечной и межкристаллитной коррозией. Изменение предела усталости показывает чувствительность материала к коррозионной усталости [c.1001]

    Условное обозначение характеристики свойств и видов дополнительной обработки 1 - изделия, подвергающиеся калиброванию для получения точных размеров 2 - изделия с незначительным изменением размеров при спекании 3 - изделия, хорошо обрабатываемые резанием 4 - изделия с умеренной износостойкостью 5 - изделия с повышенной ударной вязкостью 6 - изделия магнитомягкие 7 - изделия, подвергаемые термической обработке по действующим НТД 7.1. - химико-термической, 7.2 - старению, 7.3 - закалке и отпуску, 7.4 -отжигу для улучшения обрабатываемости резанием 8 - изделия коррозионностойкие 8.1 - в атмосферных условиях, 8.2 - в слабоагрессивных средах, 8.3 - в агрессивных средах, 8.4 - в агрессивных средах, в том числе в кипящих растворах солей и кислот, 8.5 - стойкие к межкристаллитной коррозии 9 - изделия жаростойкие 10 - изделия жаропрочные 11 - изделия со стабильным коэффициентом теплового расширения.  [c.390]

    При тяжелых условиях (взрывоопасная или токсичная среда, высокое давление или температура) контролируют 1007о сварных швов. При легких условиях проверяют 50 или 25% швов. Механические испытания заключаются в испытании сварных образцов на растяжение, на изгиб и на ударную вязкость. При работе с некоторыми коррозионными средами контролируют сварные швы на склонность к межкристаллитной коррозии. [c.31]

    Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 I B по ASTM и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость K V 4o при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение S — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

    Примечания. 1. Испытываются на стойкость против межкристаллитной коррозии по ГОСТ 6032—84. 2. При толщине проката менее 5 мм допускается применение сталей по ГОСТ 19281—89 категории 2 вместо категорий 4, 7, 12. 3. Для изделий, не подлежащих сварке. 4. Для сред, не вызывающих межкристаллитную коррозию. 5. Сортовой прокат испытывается на ударный изгиб при температуре стенки ниже—30 С. Значение ударной вязкости должно быть не менее 30 Дж/см (3 кгс м/см ). 6. Для внутренних ие подлежащих сварке деталей сосудов, работающих без давления, допускается при менение сталей марок 08Х13, 12X13 при температуре стенки от —60 до +550° С.  [c.71]


    Для трубопроводов из аустенитных и аустенитно-ферритных сталей дополнительно проводится контроль сварных швов и околошовной зоны для определения склонности к межкристаллитной коррозии. Испытания механических свойств проводятся в соответствии с ГОСТ 1497—61 Методы испытания металлов на растяжение ГОСТ 10006—69 Методы испытания труб на растяжение ГОСТ 6996—66 Методы определения механических свойств металла шва и сварного соединения ГОСТ 9454—60 Методы определения ударно вязкости при нормальной температуре ГОСТ 9012—59 Измерение твердости по Вринеллю и ГОСТ 9013—59 Измерение твердости по Роквеллу . [c.39]

    Ударная вязкость исследуемой хромистой стали электронно-лучевой плавки была очень высокой до —38 °С. При более низких температурах ударная вязкость резко падает. Сталь хорошо сваривается в атмосфере инертного газа. По данным [125] сварной шов вязкий, имеет прекрасные механические и коррозионные свойства. Эта сталь показывает высокую коррозионную стойкость по отношению к межкристаллитной, питтинговой коррозии и коррозионному растрескиванию. Испытания в муравьиной (рис. 57) и в уксусной кислотах (95 %-ной при 125°С, длительность испытаний 7 дней) показали, что она имеет значительно более высокую коррозионную стойкость, чем стали 18Сг8М1 и 18Сг12Ы 2,5Мо в этих условиях. [c.162]

    Стали, содержащие 16—18% хрома (Х17, 0Х17Т) юни более химически стойки, чем стали, содержащие 12—14% хрома. Оттожженные стали достаточно пла- стичны (прокатываются и штампуются). Но после сварки в зонах термического воздействия ударная вязкость снижается [3]. При введении титана улучшаются механические свойства и исключается ёозможность межкристаллитной коррозии при соотношении титана к углероду 7. [c.98]

    Х18Ы10Т (ГОСТ 5632—61) Сталь сортовая (ГОСТ 5949—61) От -196 до 600 10 На растяжение, ударную вязкость, горячую и холодную осадку по ГОСТу 5949—61 от партии проката. На. межкристаллитную коррозию по ГОСТу 6032—58 гаться стабилизирующему отжигу / [c.28]

    Поковки (ГОСТ 8479—57, гр. IV—КП20с) От —253 На растяжение, ударную вязкость и на твердость по Бринелю по ГОСТу 8479—57, гр. IV от партии поковок. На межкристаллитную коррозию по ГОСТу 6032—58 Фланцы воротниковые для аппаратов и трубопроводов, штуцера, тройники для трубопроводов, работающих со средами, не вызывающими межкристаллитную коррозию [c.30]

    Штамповки из трубных заготовок по ТУ заводов-изготовителей На растяжение, ударную вязкость и на твердость по Бринелю по ЧМТУ/ ЦНИИЧМ 1345—65 от партии трубных заготовок Крутоизогнутые отводы и переходы для трубопроводов химических производств, работающих со средами, не вызывающими межкристаллитную коррозию [c.30]

    Х18НЮТ (ГОСТ 5632 61) Сталь сортовая (ГОСТ 5949--61) 10 На растяжение, ударную вязкость, горячую и холодную осадку по Г(Х)Ту 5949—61 от партии проката. На межкристаллитную коррозию по ГОСТу 6032—58 Валы перемешиваюн№х устройств, оси, болты, шпиль- ки, гайки и другие детали аппаратов, работающих со средами, вызывающими межкристаллитную коррозию [c.30]

    Ослабление связи между кристаллами благоприятствует относительно быстрому распространению коррозии с поверхностных слоев вглубь, что приводит к снижению механических свойств стали, особенно ударной вязкости (сталь становится хрупкой). Межкристаллитной коррозии подвержены также медноалюминиевые (дюралюминий), магниевоалюминиевые (магний) и некоторые другие сплавы. [c.82]

    I При широко применяемой сварке с присадкой в наплавленный металл ниобия необходимо обращать особое внимание на содержание углерода в электродной проволоке. Вообще, с точки зрения межкристаллитной коррозии считается достаточным содержание ниобия, равное минимум восьмикратному содержанию углерода, или — в случае стали с 2% Мо — шестикратному. Согласно статистическим данным, можно считать, что содержание углерода в наплавленном металле остается таким же, каким оно было в сердечнике электрода, или повышается на 0,01—0,02%. Таким образом, например, при содержании углерода в проволоке 0,12%, необходимо, чтобы содержание ниобия составляло минимально 0,96% для электродов из стали типа 1Х18Н10Б и 0,72% для электродов из стали 1Х18Н12М2Б. Практически в электродной проволоке массового производства — 1% Nb. Однако повышенное содержание ниобия снижает ударную вязкость металла шва, так же как и основного материала [204]. Поэтому для сохранения хороших механических свойств металла шва и одновременно для обеспечения его стабилизации углерода в нем должно быть как можно меньше. [c.118]

    Увеличение содержания хрома заметно повышает коррозионную стойкость хромистых низкоуглеродистых сталей в окислительных средах так если при содержании в стали 12% Сг (С — 0,002%, N — 0,08%, 2%—Мо) скорость коррозии в кипящей 65%-ной HNOs была равна 3,9 мм/год, то в стали с 17% Сг скорость коррозии составляет 0,44 мм/год, а при 30% Сг всего лишь 0,1 мм/год. С ростом содержания хрома в хромистых сталях возрастает также стойкость и к пнттинговой коррозии. Замечено, что молибден не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на стойкость хромистых сталей в растворах азотной кислоты. С ростом содержания хрома в стали необходимо снижать концентрацию азота и особенно углерода. В этом случае хромистые стали будут обладать высокой ударной вязкостью. Такие стали обладают повышенной стойкостью против щелевой и язвенной коррозии, а также против коррозии под напряжением и в окислительных средах. При более высоком содержании углерода и азота повышения ударной вязкости можно добиться присадкой алюминия и молибдена. Алюминий связывает азот и уменьшает потери массы в азотной кислоте в 10 раз. Ферритные стали с низким содержанием углерода и азота более стойки к коррозии под напряжением, чем аустенитные стали типа 18 Сг-10 Ni, но подвержены межкристаллитной коррозии после нагрева при 475°С. Очистка сталей от примесей внедрения повышает также и стойкость стали к межкристаллитной коррозии. Была исследована коррозия низкоуглеродистых хромистых сталей (24—28% Сг, [c.78]

    Корпуса задвижек фонтанной арматуры разрушались через 10-30 дней с начала эксплуатации (рис. 2.1, в). Задвижки изготовлены из стали Uranus 50 (08Х20Н12МЗБТЛ) ферритно-аустенитного класса. Корпуса задвижек разрушались на 2 части, а в некоторых задвижках возникали сквозные трещины вдоль образующей, параллельной оси штока. Разрушения корпусов задвижек имели хрупкий межкристаллитный характер с крупнозернистым нафталинным изломом и происходили вследствие развития усадочных трещин, образовавшихся в процессе кристаллизации отливки в форме. Возникновение трещин в отливке обусловлено повышенным содержанием хрома (26,26 %) в сплаве (при максимально допустимом 23 %) и низкой скоростью кристаллизации. Развитию трещин способствовало сильное охрупчивание металла (относительное удлинение 8 = 6,4 %, ударная вязкость K V 35 Дж/см при минимально допустимых по техническим условиям 20 % и [c.31]

    О наличии межкристаллитной коррозии можно было судить только на основании металлографического анализа. Быстрый и простой метод определения межкристаллитной коррозии по появлению треищн при загибе образца на 90°. применяемый для хромоникелевых сталей, в случае высокохромистых сталей оказался не пригодным, так как даже без испытания в коррозионно активных средах пониженная пластичность и ударная вязкость основного металла стали Х25Т и особенно зоны термического влияния в сварных соединениях (табл. 3) часто приводят к появлению трещин механического происхождения. [c.77]

Смотреть страницы где упоминается термин Межкристаллитная ударной вязкости: [c.249]    [c.99]    [c.31]    [c.55]    [c.25]    [c.84]    [c.99]    [c.121]    [c.329]    [c.624]    [c.30]    [c.94]    [c.20]    [c.98]    [c.25]    [c.43]    [c.60]   
Структура коррозия металлов и сплавов (1989) -- [ c.68 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Ударная вязкость



© 2025 chem21.info Реклама на сайте