Диаграмма сжимаемости

Рис. 1.1. Обобщенная диаграмма коэффициентов сжимаемости г реальных газов при малых давлениях.

Рис. 1.2. Обобщенная диаграмма коэффициентов сжимаемости т, реальных газов при высоких давлениях.

Рис. 1У-21. Диаграмма для определения поправки г (применение модифицированной теории соответственных состояний для расчета коэффициента сжимаемости).

Результаты расчетов с использованием уравнения состояния Ван-дер-Ваальса отличаются низкой степенью точности, особенно, в близи критического состояния газов. Тем не менее, уравнение (6.1) является полезным приближением и служит основой для построения обобщенных диаграмм сжимаемости. [c.110]

Коэфициент активности и диаграммы сжимаемости. Под- [c.61]

Значение р может быть определено по диаграммам сжимаемости газа. Величину рс предпочтительно определять по экспериментальным данным, но если они отсутствуют, следует использовать методы, рассмотренные в разделе 1.6. Если плотность при температуре кипения неизвестна, но имеются данные о плотности при другой температуре, то может быть заменена плотностью жидкости при этой температуре. Тогда в уравнении (11.83) Ть заменяется этой новой температурой. Используемое новое значение температуры должно быть достаточно удалено от критического, так чтобы выполнялось неравенство рх, р . [c.119]

Последнее подтверждает то положение, что величины и нельзя рассматривать как универсальные параметры сжимаемости. Для ряда газов, особенно для тех, у которых Z p отлично от 0,27, должны быть найдены уточняющие коэффициенты. Однако в нервом приближении приведенные графики наряду с имеющимися для некоторых газов диаграммами состояния I—р могут быть использованы при расчете компрессора, а также в процессе приближенного моделирования. [c.326]

Уравнение (1.31) можно проинтегрировать на основе теоремы соответственных состояний с помощью графика коэффициента сжимаемости (ем. рис. 1.2). Результаты такого интегрирования представлены на обобщенной диаграмме коэффициента фугитивности V = f p углеводородных газов, как функции от л и т (рис. 1.5). [c.23]

Коэффициент сжимаемости г зависит от температуры и давления. Эту зависимость с достаточно большой степенью точности можно представить как функцию приведенных параметров Тг и рт. Функция г = (Тг,Рт) изображена на рис. 1У-15 и 1У-16 для двух областей р, = О 4- 10 и р, = 10-Н 50. Диаграммы такого типа широко используются в технологических расчетах. [c.91]

При постоянной температуре Т величина (Я — Я)/7 с зависит только от приведенных параметров (коэффициент сжимаемости приближенно тоже зависит лишь от этих параметров), и, следовательно, можно представить Н — Н)/ Т как функцию Тг и рг на универсальной диаграмме (рис. У1-6). [c.171]

Обобщая полученные результаты и опираясь на многочисленные расчеты, следует сказать, что, заменяя в некоторой области диаграммы реальный газ идеальным, у которого / у < I, мы получаем значения КПД, удовлетворяющие нас по точности совпадения с действительными значениями. То обстоятельство, что при йу < 1 в процессе сжатия i) o < ( ,, а в процессе расширения 1]пол > 4s. > огя в реальном рабочем веществе все будет наоборот, может быть препятствием к применению метода условных температур только при ky <<С 1. Однако, как показывает опыт, даже для такого вещества как R12, обладающего высокой сжимаемостью, средние значения показателя изоэнтропы ky, определенные по формулам (3.47) и (3.48) для конечных интервалов давлений, становятся меньше единицы только в области, близкой к критической точке, и отличаются от нее не более чем на 2—4 %. При таких близких к единице значениях ky изоэнтропный и политропный КПД практически совпадают независимо от того, будет k , больше единицы или меньше ее. [c.123]

Ватсон и Нельсон (10] на основании диаграммы, характеризующей сжимаемость высших углеводородов, вывели следующие уравнения [c.63]

Действительная диаграмма отличается от схематической наклоном линий подъема 1—2 и спада давления 3—4, что обусловлено сжимаемостью перекачиваемой жидкости и упругой деформацией стенок рабочей камеры. На форму линий 2—3 и 4—1 влияют колебания давления на входе и выходе насоса, а также изменения гидравлического сопротивления в клапанах. [c.116]

Сигнал-связная диаграмма изотермического движения идеальной сжимаемой жидкости, подчиняющейся уравнению Клапейрона. [c.178]

Объемный коэффициент, вычисленный с учетом сжимаемости реального газа, может оказаться значительно выше или ниже, чем найденный по формулам для идеального газа. Пониженные значения возможны только при низких и средних давлениях реальных газов, имеющих высокую критическую температуру (состояния газов правее кривой инверсии в 5, Т-диаграмме — рис. 1.11). [c.48]

Для ступеней высокого давления, где сказываются отклонения сжимаемости реальных газов, кривые сжатия и расширения индикаторных диаграмм следует строить аналитическим методом по расчетным точкам. [c.171]

Кривые потери давления, построенные по аналитическим формулам при М <0,2, близко совпадают с кривыми на безразмерных диаграммах. Однако с увеличением М сильнее проявляется влияние сжимаемости газа и расхождение кривых становится значительным (рис. 1.12). Максимальная погрешность в значениях i, вычисленных по формулам ( 1.38) и ( 1.38 ), при М = 0,2 не превышает 15%. [c.222]

V = 0 1 и 5, составляют соотношение 1 0,985 0,819, причем в качестве единицы выбрана работа при V = О для сопротивления, примыкающего подобно клапану непосредственно к цилиндру. Таким образом, даже в случае, когда между цилиндром и сопротивлением заключена емкость, равная пятикратному объему цилиндра, погрешность при вычислении потери работы по безразмерным диаграммам, построенным для клапанов, т. е. без учета промежуточного объема, составляет только 18%. При этом, если относительные потери давления х ниже, чем при М. =0,15, то влияние сжимаемости газа проявляется слабее и погрешность меньше указанной. [c.244]

Диаграммы первых четырех ступеней строим по способу Брауэра, а последних двух ступеней, где необходимо учесть отклонения сжимаемости азотноводородной смеси, — графо-аналитическим способом. [c.706]

Проще, но менее точно можно определить плотность газа с помощью обобщенной диаграммы коэффициентов сжимаемости. [c.206]

Для данного газа с критическими параметрами Т р, р р в определенном состоянии Т, р можно рассчитать приведенные параметры 7пр, Рпр и с помощью диаграммы найти коэффициент сжимаемости 2. По определению (П1-5) найдем мольный объем у, а затем по зависимости (П1-2) —плотность газа. [c.206]

Диаграммой коэффициентов сжимаемости можно пользоваться также и для газовых смесей. В этом случав приведенные параметры следуег определять с помощью псевдокритических параметров пс. кр и Рпс. кр для смеси. Псевдокритические параметры (не [c.208]

Значения функции (П1-47), определенные с помощью обобщенной диаграммы коэффициента сжимаемости (см. рис. ПМ) и вИг ражения (П1-46), даны на рис. П1-6, который вместе с уравнением (П1-39) позволяет легко определять энтропию реального газа. [c.217]

В случае газовых смесей активность можно отсчитать по диаграмме (рис. П1-7), исходя из псевдокритических параметров, определенных по уравнениям (ПЫО) и (П1-11), аналогично коэффи циенту сжимаемости для смесей. [c.221]

Использование приведенных координат позволяет представить на одном обобщенном графике коэффициенты сжимаемости z всех реальных газов в виде семейства кривых z = (я, т). Графики на рис. 1.1 и 1.2 дают точность, достаточную для большинства технических расчетов, однако обобщенную диаграмму коэффициентов сжимаемости не следует )ассматривать как полноценную замену опытных данных во всех случаях, когда имеются эксперит ментальные значения р — V — Т, им следует отдавать предпочтение. [c.16]

Равенства (2.16) и (2Л8) показывают индивидуальную взаимосвязь внутренней энергии и энтальпии от давления через постоянную а уравнения Ван-дер-Ваальса, зависимость V от Р и коэффициенты сжимаемости г. На диаграмме Т — 5 для азота (рис. 2.3) видно, что молярная энтальпия при 250 К и Р = 0,1 МПа равна 14 100 кДж/кмоль. Увеличение давления до 30 МПа сопровождается снижением энтальпии до 12 500 кДж/кмоль. Дальнейшее увеличение давления до 180 МПа обусловливает уже повышение энтальпии до 15 ООО кДж/кмоль. В области очень высоких давлений значение энтальпии возрастает еш,е больше, например, при 1000 МПа оно достигает 32 000 кДж/кмоль. Такая инверсия энтальпии характерна для всех реальных газов. [c.55]

Рассмотрим основные величины, позволяющие на основании данных испытаний оценить качество рабочего процесса поршневого насоса. Вначале обратимся к более простому случаю, когда при работе на небольших давлениях (р < 10 МПа = 100 бар) и при отсутствии в жидкости пузырьков газа можно пренебречь сжимаемостью среды в цилиндре. Участки Ьс и eg диаграммы можно при этом считать вертикальными. Схема такой индикаторной диаграммы показана на ис. 4-7, 6. [c.285]

Нет сомнения, что подобно диаграмме рис. 27, связьшающей температурный коэфициент плотности или, как его назвал Д. И. Менделеев, определитель или модуль расширения, может быть составлена диаграмма сжимаемости жидкостей. Автором это не сделано лишь потому, что в его распоряжении не было достаточного количества опытного материала. [c.80]

Ne (газ). Кроммелин, Мартинер и Оннес [1223] определили р—V—Г-данные неона в интервале 56—293°К при давлениях до 93 атм. На основании экспериментальных данных о сжимаемости Маслан и Литман [2800] составили диаграммы сжимаемости для неона в интервале 36—666°К и для давлений до 3500 атм. Николсон и Шнейдер [3068] измерили сжимаемость неона при температурах от 273 до 973°К и при давлениях от 10 до 80 ат.и. [c.1020]

Приближенная зависимость коэффициента сжимаемости г от приведенных температуры Тг—Т1Тс и давления рг = р1р (где Тс и рс — критические значения) для всех реальных газов представлена на рис. На основе этой диаграммы Нельсон и Додж составили универсальную диаграмму зависимости коэффициента активности у от приведенных параметров Тг и рг (рис. У1-5). [c.166]

На диаграмме i — лг находим )из /3 и Ха точку 3. Температура 3 == 46 °С. Состояние раствора после дросселирования жидкости (т. i a) на диаграмме совпадает с точкой 3 (по усло) Ию процесса i = = onst) Энтальпию жидкости после насоса ввиду малой сжимаемости жидкости мо5<но принять = = 4. Состояние пара на выходе из дефлегматора (т. 5) принимаем насыщенным прр Р = 1,35 МПа и у а = 0,995, тогда д = 1360 кД к/кг и 4 = 56 °С. Точка 6, характеризующая состояние раствора на выходе из конденсатора, найдена по условию = = onst и X,, = ons [c.189]

Полная сигнал-связная диаграмма движения идеальной сжимаемой жидкости в случае баротропного процесса является результатом объединения всех трех рассмотренных ранее диаграммных фрагментов и показана на рис. 2.27. Здесь = Т = Р, вз = ру /х = Р /а = V/ /3 = /лх = д р )/дЦ = /к = У (ру) /б = /р = руУу /б - рГ /7 = V (ру) /в = /ла = др/д1. [c.180]

На эту диаграмму обычно наносят пучок изотерм. В двухфазной области жидкость — пар (или твердое — жидкость) изотермы идут горизонтально, сливаясь с изобарами, так как фазовое превращение (испарение, плавление) является процессом изобарноизотермическим. В области жидкости (между линиями ВС и В К), а также в области твердой фазы (левее линии ОА) они идут очень круто, что является результатом ничтожной сжимаемости этих сконденсированных фаз. В области насыщенного пара (правее кривой КО) изотермы имеют малый наклон, приобретая по мере удаления от критического состояния гиперболический ход в соответствии с законом Бойля — Мариотта (ри = сопз1). [c.226]

На рис. 4-8 показана индикаторная диаграмма p — = / (а) для поршневого насоса с выравниванием подачи воздушными колпаками. Штриховая линия а с (1 ё а представляет собой прямоугольную идеалнзнрованную диаграмму при отсутствии запаздывания клапанов, сжимаемости жидкости и при совершенной выравненности подачи. Диаграмма ab dega отражает все перечисленные явления. Из-за неполноты выравненности подачи, соответственно колебаниям подаваемого расхода в линиях (см, рис. 4-5, а) давления в них р и и р и колеблются около своих средних значений р и р . При этом давления в цилиндре р2ц и р1а также колеблются около средних значений рац и рщ. Разницу между давлениями в цилиндре и в линии (например, рац и ра ) составляют потери в клапанах р . Следовательно, насос, развивая полезное давление р , должен создать в цилиндре давление р, > р . Согласно 4юрмуле (4-38) р — р , — р = 2р . Линия аЬ На рис. 4-7 и 4-8 соответствует запаздыванию всасывающего клапана на протяжении хода x или угла а . Это задерживает начало возрастания давления в цилиндре. Участок <к представляет собой задержку падения давления из-за запаздывания нагнетательного клапана линия Ьс — сжатие жидкости в процессе подъема давления от р в точке Ь до Рс, при котором открывается нагнетательный клапан. На участке ей жидкость вытесняется из цилиндра. После закрытия нагнетательного клапана в точке е и расширения жидкости, оставшейся в цилиндре (линия eg), в точке g открывается всасывающий клапан и на участке га цилиндр заполняется новой жидкостью. [c.284]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология