Ректификация затраты

Наиболее объективным показателем эффективности процесса при его проектировании являются, как известно, приведенные затраты. Приведенные затраты на процесс ректификации ф в соответствии с типовой методикой оценки эффективности капитальных вложений [3] можно рассчитать по уравнению [c.102]

При определении оптимальных параметров процесса ректификации необходимо учитывать стоимость не только самой колонны, но и вспомогательного оборудования, так как доля его в общих затратах достаточно велика. Например, стоимость различного оборудования в общих капитальных затратах составляет ориентировочно (в %) колонна —40, кипятильник — 35, конденсатор — 20, емкость орошения —5, остальное приходится на теплообменник для нагрева сырья и насосы. [c.102]

Приведенные затраты на процесс ректификации в полной колонне с учетом единовременных затрат на изготовление и монтаж оборудования исходя из нормативной экономической эффективности капитальных вложений могут быть вычислены также по уравнению (ф, руб./год) [5] [c.104]

Приведенные затраты по этим уравнениям позволяют довольно просто определять некоторые соотношения, влияющие на формирование общих затрат. Так, выражение представляет собой часть приведенных затрат на процесс ректификации и характеризует расходы на сооружение и эксплуатацию теплообменного оборудования. Выражение ЛlЛ/( +l) характеризует затраты на обслуживание колонны. Доля приведенных затрат, связанная с сооружением теплообменного оборудования, будет равна соотношению коэффициентов Л2/(Л2 + Л1). Доля расходов на со- [c.104]

Одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в разрезных колоннах являются весьма перспективными с точки зрения дальнейшего снижения энергетических затрат. [c.114]

Аналогичные результаты были получены также при теоретическом исследовании усовершенствованных схем ректификации при разделении самых различных промышленных смесей (эти данные приведены ниже при рассмотрении ректификации конкретных смесей). Во всех случаях экономия энергии составляет 10—50%, я сокращение капитальных затрат на 10—25% по сравнению с обычными схемами из простых колонн. Такие же выводы получены и в работе [25]. [c.121]

Рис. П-23. Увеличение приведенных затрат (Аф/ф) от давления процесса (Р) прн ректификации смесн бутанов

При четкой ректификации близкокипящих смесей требуется более подробный анализ процесса с учетом влияния расстояния между тарелками и с расчетом толщины стенки корпуса колонны. Принципиальная схема такого алгоритма расчета показана на рис. П-24, б. И, наконец, когда капитальные затраты на сооружение колонны становятся соизмеримыми с эксплуатационными расходами (например, при ректификации сильно коррозионного сырья, при высоком давлении процесса, при четкой ректификации смесей и т. п.) требуется учитывать также влияние всех параметров процесса и конструктивных размеров аппарата на величину приведенных затрат. Принципиальная схема подобного алгоритма расчета показана на рис. П-24, в. [c.128]

При синтезе схем ректификации смесей близкокипящих компонентов или при разделении широких фракций на узкие рекомендуются эвристики, полученные в результате анализа энергетических затрат [38] [c.131]

Схема трехкратного испарения по сравнению с описанными ранее схемами обеспечивает большую глубину отбора светлых нефтепродуктов и повышенную четкость ректификации при меньших приведенных затратах Так, при перегонке самотлорской нефти можно отбирать 61,2% (масс.) светлых, в том числе 4,7% (масс.) за счет вакуумного испарителя с чистотой фракций по номинальным тем пературам кипения от Я5 до 94%. Для устаиовки производительностью 12 млн. т нефти в год экономический эффект составит 3,5 млн. руб. в год. Кроме того, применение многоступенчатых схем перегонки нефти, по мнению авторов [8], обеспечит необходимую технологическую гибкость установки по ассортименту продуктов и качеству сырья, что не менее важно для такой высокопроизводительной установки АВТ. [c.160]

Рис. 1У-41. Зависимость относительной стоимости общих затрат для ректификации смеси бензол — толуол — о-ксилол от содержания бензола или о-ксилола в

Рис. 1У-45. Зависимость приведенных затрат ф (а) и стоимости колонн Вк (б) от числа колонн в каскаде (М) и флегмового числа (/ ) при четкой ректификации

Сравнение технологических показателей н затрат энергии при ректификации [c.303]

Таблица У.25. Стоимость затрат для ректификации смеси пропилен — пропан по различным схемам (в условных единицах )

Основной задачей автоматического управления процессом перегонки и ректификации является обеспечение заданных показателей качества продуктов при минимальных энергетических затратах. Применение эффективных и надежных систем управления позволяет заметно повысить качество и увеличить выход продуктов на действующих установках без увеличения производственной мощности. [c.327]

В табл. 6.16 приведены технико-экономические показатели отечественных процессов получения компонентов смешения высокооктановых автомобильных бензинов. Из таблицы видно, что наиболее энергоемкими являются процессы риформинга и особенно гидрокрекинга и алкилирования. Наименее энергоемкие процессы - изомеризация за проход с получением изомеризата с октановым числом 82 (ИМ) и каталитический крекинг. Повышение октанового числа изомеризата до 92 (ИМ) путем вьщеления -гексана и н-пентана на молекулярных ситах или отделение их ректификацией приводит к резкому возрастанию расходных показателей процесса изомеризации. Тем не менее себестоимость изомеризата с октановым числом 92 (ИМ) в 1,2 раза ниже себестоимости алкилата с октановым числом 92—94 (ИМ). Безусловно, алкилирование, особенно сернокислотный вариант, более дорогой и энергоемкий процесс. Следует отметить, что из всех рассмотренных процессов получения компонентов высокооктановых бензинов процесс изомеризации прямогонных бензиновых фракций отличается наиболее высокой селективностью и низкими эксплуатационными затратами. [c.179]

Синтез дифенилолпропана на основе гидроперекиси изопропилбензола. Как известно, в производстве фенола и ацетона кумольным способом промежуточным продуктом является гидроперекись изопропилбензола (кумола), которая в присутствии кислотного катализатора разлагается на фенол и ацетон, выделяемые из реакционной массы ректификацией. В целях сокращения экономических затрат кажется целесообразным избежать эти две стадии и осуществить [c.101]

Если для регенерации растворителя применяются процессы, требующие значительных затрат тепла (ректификация, выпаривание), то стоимость всего процесса определяется в основном стоимостью стадии регенерации. При этом оптимальный расход экстрагента или абсорбента обычно близок к минимальному. В отсутствие регенерации и в случаях, когда стоимость регенерации не зависит от расхода растворителя, оптимальный расход его обычно в несколько раз больше минимального и может быть приближенно определен по минимальному объему абсорбера или экстрактора. [c.48]

Угол а — минимально возможный угол наклона рабочей линии для верхней части колонны по отношению к положительному направлению оси абсцисс на диаграмме л —у. Выбор рабочего флегмового числа должен основываться на экономических соображениях сумма капитальных и эксплуатационных затрат на процесс ректификации должна быть минимальной (см. гл. УП). [c.62]

Другое допущение, принимаемое в расчетах, связано с тем,, что в нефти и ее фракциях содержится чрезмерно большое число компонентов. При расчете процессов перегонки и ректификации наличие большого числа компонентов в смеси приводит к громоздким вычислительным процедурам с большой затратой машинного времени даже самых современных электронно-вычислительных машин. Все это оправдывает более упрощенное представление в расчетах состава и свойств нефти ее фракций и продуктов их переработки. Для этого исходную смесь по кривой ИТК разбивают на фракции, выкипающие в узком интервале температур. Каждую узкую фракцию рассматривают как условный компонент с температурой кипения, равной средней температуре кипения фракции. Чем на большее число узких фракций разбита смесь, тем точнее результаты вычислений, нс> расчет становится более громоздким и трудоемким. По рекомен дациям А. А. Кондратьева [13, 14], для получения удовлетвори тельных результатов смесь разбивают не менее чем на шесть, узких фракций. [c.43]

В дальнейшем проводились исследования, направленные на разработку более общих и гибких эвристик, использование которых позволило бы существенно повысить эффективность методов синтеза схем разделения. Так, предлагался принцип построения схем разделения,. в основе которого использовался критерий ми- нимальной общей тепловой нагрузки на схему колонн, поскольку экономичность процесса ректификации определяется энергетическими затратами на процесс. [c.287]

Известны различные методы расчета колонн для ректификации многокомпонентных и бинарных смесей. Расчет числа ступеней в колонне при одном значении флегмового числа с помощью этих методов требует значительной затраты времени даже при расчете бинарной смеси. При расчете многокомпонентной ректификации затраты времени возрастают во много раз. Использование электронно-счетных машин возможно далеко не всегда. При этом большое значение приобретают методы, позволяющие легко и быстро произвести расчет числа ступеней в колонне, если известно число ступеней при одном каком-либо флегмовом числе. В литературе описан один из таких методов [1 ], основанный на замене действительной зависимости между числом ступеней и флегмовым числом приближенной гиперболической зависимостью [c.98]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

МПа приведенные затраты увеличиваются особенно резко при значительной доле эксплуатациопных затрат из-за применения дорогих хладоагентов (в частности, аммиака). В то же время при высоком давлении общая стоимость затрат на ректификацию практически не зависит от давления. [c.125]

В зависимости от фракционного состава масляных дистиллятов меняются также режим работы установок маслоблока и техникоэкономические показатели процессов очистки масляных дистиллятов и остаточных компонентов. Так, при ухудшении четкости ректификации широких масляных фракций снижаются выход рафинатов и депарафинированного масла и скорость фильтрации масел при депарафинизации, увеличиваются расход растворителя при селективной очистке масел, затраты тепла на регенерацию растворителя, вероятность переочистки легких и недоочистки тяжелых фракций и Повышается отложение кокса на катализаторе при гидроочистке масел. [c.185]

Для раосматриваемого случая разделения четырехкомпонентной смеси, как известно, имеется пять вариантов схем ректификации (ом. рнс. П-Ю). Выбор оптимальной схемы разделения проведен на основе анализа приведенных затрат. Результаты расчетов по определению оптимальных парамет1ров разделения для каждого варианта схемы приведены в табл. IV.22. [c.252]

На рис. 1У-45 показаны зависимости приведенных затрат на процесс ректификации омеси ксилолов [42] и стоимости колонн [43] от числа колонн в каскаде. Анализ кривых цоказывает, что с увеличением числа колонн в каскаде до 2—4 значительно снижаются цриведенные затраты на ректификацию главным образом за счет уменьшения флегмового числа. Та1К, для смеси ксилолов указанного выше состава минимум приведенных затрат соответствует каскаду из 4-х колонн при флегмовом числе 65. [c.257]

Сравнительная оценка применяемых в настоящее время в промышленности схем установок газоразделения выполнена в работе [14]. Наиболее характерные схемы установок ГФУ и ЦГФУ (центральных газофракционирующих установок) приведены на рис. У-14. Как видно, действующие установки газоразделения существенно различаются ие только по схемам, но и по числу колонн (от 6 до 10) и числу тарелок в колоннах, разделяющих практически одинаковые смеси. Так, число тарелок в. изобутановой и изопентановой колоннах колеблется от 97 до 180, а общее число тарелок на установке во В1сех колоннах меняется от 390 до 720. Анализ схем ректификации углеводородных газов показал, что оптимальной является схема а. Относительные приведенные затраты для различных схем таковы а—100% б—108% а—127% г—131% д — 133% е—135%. Таким образом, для типового сырья оптимальной последовательностью выделения щелевых продуктов из смеси Сг—Сб и выше является депропанизации с последующей деэтани-зацией пропана, дебутанизация и депентаиизация. [c.288]

Анализ работы ГФУ по разным схемам показывает также, что использование двухколонных систем ректификации с рецикло-выми потоками неоправдано, так как высокое и стабильное качество продуктов при колебаниях состава сырья может быть получено в ОДНОЙ колонне, в то время как двухколонные системы усложняют схему и приводят к заметному увеличению затрат на разделение. [c.288]

Известно, что затраты при ректификации определяются преимущественно флегмовым числом и числом тарелок в колонне. Для близкокипящих компонентов с малой относительной летучестью эти параметры особенно велики. Поэтому из общих капитальных и оксплуатационных затрат на газофракционирование существенная (около половины) часть приходится на разделение фракций нС , [c.206]

При азеотропной ректификации третий компонепт дол кен образовывать низкокипящий азеотроп с одним из компонентов бинарного сырья, причем предпочтительно с тем, содержание которого в сырье меньше, ибо это сокращает затраты тепла на проведение процесса. Третий компопеыт должен, кроме того, быть дешевым и доступным, химически стабильным и инертным но отношению к разделяемой смеси. [c.298]

В результате предварительного испарения легких фракций разгружается трубчатая печь и снижается давление в ней одновременная ректификация в одной колонне легких и тяжелых фракций позволяет несколько снизить необходимую температуру нагрева. Кроме того, при этом не требуются самостоятельные конденсационные устройства для охлаждения паров, выходящих из первой колонны при двухколонной схеме, отпадает необходимость в сложных дополнительных аппаратах, насосах, снижаются энергетические затраты. Такая схема приемлема для переработки стабильных лефтей, не содержащих большого количества свободных газов (не [c.31]

Для осуществления нового способа ректификации сложной смеси карманы на отборочных тарелках сделаны глухими, и жидкость с отборочных тарелок полностью направляется в отпарные колонны. Дополнительно установлены теплообменники кожухотрубчатого типа общей поверхностью нагрева 1600 холодильники общей поверхностью 540 м и восемь центробежных насосов три из них марки 8НГД-6Х1, три насоса марки 6НГД-7Х2, один марки 8НД-9ХЗ и один марки МНП. Соответственно изменен монтаж аппаратов и оборудования. В результате проведенных реконструктивных мероприятий производительность установки увеличилась на 40% производительность труда повысилась на 35%, основные фонды, затрачиваемые на 1 т перерабатываемой нефти, уменьшились на 8% и эксплуатационные затраты — на 13%. [c.72]

На установке ЭП-300 образуется до 5 тыс. т/год (суммарно) аллена и метилацетилена. Разработан способ выделения мети-лацети.теновой — алленовой фракции экстрактивной ректификацией с селективным растворителем. Себестоимость выделенной фракции примерно равна себестоимости этилена. Затраты на выделе[И1е этой фракции на установках ЭП-60 и ЭП-30 в 3— 5 раз больше, чем иа установке ЭП-300. Поэтому на малых [c.155]

Расчет по урЗЁнёнию, предложенному в. работе [И], ис пользован при разработке метода расчета всех узлов технологической схемы экстрактивной ректификации и оптимизации процесса на основе минимизации суммарных затрат на разделение [ 2]. [c.671]

Считается, что в хорошем летком масле промежуточные фракции между бензолом и толуолом, а также толуолом и ксилолом должны быть малы. Наоборот, высокое содержание их принимают за свидетельство в пользу недостаточно высокой температуры ароматизации или слийгком большой скорости введения нефти. Осуществляемая у нас ароматизация дает возможность получать, например, из керосина 5% бензола и 6% толуола, ценой весьма высоких затрат на топливо. Расход топлива на печах Пикеринга составляет 21% без рекуперации тепла и 18% с рекуперацией. В ретортах же Пинча расход топлива достигает 25% и выше. Следует думать, что при развитии методов парофазного крэкинга и прн широком строительстве соответственной промышленности, а также при развитии более совершенных методов ректификации, надобность в существовании специфической самодовлеющей промышленности по ароматизации нефти отпадает. Свертыванию ее кроме того будет способствовать и развитие промышленности высоко- и низкотемпературного коксования. [c.376]

Разработка оптимальных технологических схем однородных тепловых и ректификационных систем — типовых технологически узлов химических производств связана с решением следующей конкретной задачи синтеза ХТС, которая является задачей синтеза четвертого класса. При заданных типах элементов системы необходимо определить топологию технологических связей между этими элементами и выбрать такие параметры элементов, которые обеспечивают выполнение либо требуемой технологической операции теплообмена между несколькими технологическими потоками, либо технологической операции разделения многокомпонентной смеси (МКС) на заданные продукты (химические компоненты или фракции) при оптимальном значении некоторого показателя эффективности функционирования системы (например, минимум приведенных затрат). В частности, задача синтеза оптимальных технологических схем систем разделения многокомпонентных смесей (СРМС) формулируется следующим образом при заданных составе сырья, номенклатуре продуктов разделения и требованиях к их качеству необходимо выбрать оптимальные с эко -номической точки зрения типы и параметры процессов разделения (например, обычная, азеотропная или экстрактивная ректификация экстракция абсорбция и др.), а также оптимальную структуру технологических связей между этими процессами разделения. [c.142]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология