Амплитуда возбуждения

В УЗ-контроле обычно измеряют ослабление амплитуды А относительно амплитуды возбужденных в ОК колебаний Ао. Для этого применяют логарифмические единицы - децибелы (дБ). Выражения в дБ, когда это необходимо подчеркнуть, будем выделять угловыми скобками ( ) [c.14]

По второму способу измерений демпфер характеризуется резонансным коэффициентом усиления колебаний a. в виде отношения резонансной амплитуды колебаний Уд к амплитуде возбуждения э, аз = УдЗ-, либо шириной пропускания v , выражающей отношение (У — 2)5 , в котором — резонансная частота колебаний и VI, 2 — значения частот, при которых амплитуда вынужденных колебаний имеет значение, вдвое меньшее резонансной амплитуды. Обратные величины аГ и соответственно называются коэффициентом потерь и добротностью— термины, широко используемые в радиотехнике. Иначе свойства демпфера характеризуются коэффициентом поглощения ф, выражающим рассеиваемую за цикл колебаний энергию, отнесенную к амплитуде потенциальной энергии. Для случая небольшого трения в демпфере, когда Оэ > Ю или Ьл < < 0,3, величины соотношения между этими параметрами и эквивалентной им относительной величиной вязкого сопротивления [c.208]

Подсчитывают амплитуду возбуждения [c.64]

Метод собственных колебаний. Основан на использовании собственных частот (обычно первых гармоник) контролируемой детали, определяемых с помощью резонансного прибора, усиливающего амплитуды возбуждения колебаний. Обычно этот метод применяют для контроля небольших деталей правильной формы (цилиндров, колец, труб и др.). Разновидность этого метода — метод свободных колебаний, который основан на ударном возбуждении контролируемого изделия и анализе характера его собственных колебаний. Расслоения с помощью этого метода выявляются на большей глубине, но в этом случае требуется проверка изделия с двух сторон. [c.202]

Вывод этого уравнения также построен на дифференциальном уравнении и, как было показано выше, осуществляется с помощью преобразования. Ступенчатое возбуждение используется значительно чаще и не только в области системной нелинейности, где оно имеет большое практическое сходство с испытаниями импульсным и наклонным ступенчатым возбуждениями, но оно удобно и при исследовании с большими амплитудами возбуждения. Однако не следует считать, что этот метод полностью разработан. Испытания с наклонной ступенчатой функцией возбуждения имеют дело не только с областью больших амплитуд. Например, испытание на вязкость, в котором скорость сдвига постоянна, определяется наклонным ступенчатым возбуждением с помощью ранее определенной функции Рн и не нуждается в распространении его на нелинейную область. [c.39]

Понятие функций распределения времен отклика справедливо и ограничено линейностью дифференциального уравнения, а системная нелинейность влечет за собой определенное изменение их вида. Обычно поступают таким образом сдвигают распределение к малым временам, и оно искажается в тот момент, когда амплитуда возбуждения нарастает это вновь физически приемлемо, но справедливо лишь для простейших экспериментов. Хотя польза от этих модификаций и ограниченная, они позволяют качественно распространить линейные результаты вне линейной области точно так же, как в другом случае это проделывается с основными уравнениями. [c.47]

Кривую спада напряжений приходится оценивать по данным, имеющим определенный разброс. Выбор амплитуды возбуждения и числа образцов для испытания зависит в какой-<то степени от цели эксперимента. Если следует получить зависимость напряжение — время жизни, то образцы нужно испытать при нескольких амплитудах возбуждения, тогда как двух амплитуд оказывается достаточно, если в качестве приближенной зависимости может быть использована прямая линия. Второй метод дает лучшую оценку распределения разрушения, если применяется одно и то же число образцов. Стандартное правило состоит в том, что кривая спада должна быть подогнана к среднему времени жизни или времени 50% разрушения. Но это плохо описывает реальную ситуацию применения материала, для которой желанная цель — полностью исключить разрушение. [c.134]

Состояние образца является такой же важной переменной, как температура, а функция отклика будет соответственно более сложная, чем в простом статическом усталостном испытании. Для исчерпывающей информации реально требуется, чтобы в широком интервале амплитуд возбуждения и температур была изучена реакция системы на различное напряженное состояние, но это вряд ли осуществимо, и стандартные рекомендации ограничивают амплитуды так, чтобы можно было реализовать разрушение только в течение минимально необходимого времени. Подобные приемы ускорения испытания допустимы, если справедливо понятие параметра Ларсена—Миллера или принципа температурно-временной суперпозиции. [c.138]

Динамическая усталость не является необходимой характеристикой большинства случаев применения пластмасс, и, однако, ей придается большое значение в лабораторных испытаниях. Это может быть связано со значительным ускорением процессов разрушения в случае периодической, но не ступенчатой функции возбуждения. Однако, как и в случае использования повышенных температур, последовательное сокращение времени эксперимента происходит за счет относительной утраты ясности самих результатов. В то же время, усталостное время или выносливость (число циклов напряжения до разрушения) и предел усталостной прочности (амплитуда возбуждения, ниже которой материал может вынести бесконечное число циклов) могут рассматриваться как свойства материала. [c.143]

Привычный способ представления усталостных данных, где указано нулевое среднее напряжение (или деформация), заключается в построении зависимости пиковой амплитуды возбуждения от логарифма (среднего арифметического или медианы числа циклов до разрушения). Расчетная средняя арифметическая величина или медиана служат оценкой для небольшого числа испытанных образцов и поэтому данные будут разбросаны вокруг истинной кривой, которую получают визуально или с помощью математической обработки. Прочность при растяжении, измеренная на стандартной машине с наклонным ступенчатым возбуждением, может быть построена на той же самой диаграмме без значительного искажения кривой. [c.147]

В реальных генераторах = 0,85- 0,95, а отношение в зависимости от величины угла отсечки меняется от 1 до 2. При 0 = 180° а /осо = 1, а при 0= О а /ао = 2. Обычно выбирают 0 = 60- 90°. При этом МОЩНОСТЬ и к. п. д. достаточно высоки. Если используемая лампа имеет запас по мощности, для увеличения к. п. д. берут нижний предел угла отсечки, 0 < 60° нежелательно, так как при этом амплитуда возбуждения чрезмерно велика. [c.160]

Для роторов турбомашин амплитуды возбуждения представляют собой оставшиеся после уравновешивания эксцентрицитеты масс отдельных колес относительно оси, проходящей через оси подшипников, и круговая частота возбуждения совпадает с угловой скоростью вращения ротора. Для коленчатых валов поршневых машин амплитуды возбуждения выражают собой отнесенные к маховым массам силы инерции движения поршней и силы со стороны сжимаемого или расширяющегося в цилиндрах газа. Эти силы действуют с частотами, равными и кратными частоте вращения коленчатого вала или половине этой величины. При жесткой фундаментной раме под двигателем и потребителем энергии (мотором и компрессором или детандером и тормозным устройством) газовые силы замыкаются на линии двигатель — тормоз и на фундамент передаются только переменные силы инерции. Именно эти силы являются главными возбудителями вынужденных колебаний фундаментов и установленного на нем оборудования. [c.334]

Амплитуды возбуждения находятся расчетным путем или определяются экспериментально и являются важными показателями для вынужденных колебаний. За резонансами амплитуды вынужденных колебаний мало> отличаются от амплитуд возбуждения и практически совпадают с ними в случае очень большой частоты возбуждения. [c.334]

У коленчатых валов поршневых машин и у роторов турбомашин с подшипниками скольжения естественные силы трения столь невелики, что при резонансе (на критическом числе оборотов) амплитуда колебаний в 10—30 раз превосходит амплитуду возбуждения, определяемую по уравнению (1). В случае роторов с подшипниками качения эта величина повышается в 3—4 раза и составляет 30—100-кратное усиление. [c.335]

Амплитуды колебаний упругой детали зависят от соотношения между ее собственными частотами и частотой возбуждающей переменной силы Р os o и пропорциональны относительной величине этой силы — амплитуде возбуждения [c.351]

Для роторов турбомашин амплитуды возбуждения представляют собой оставшиеся после уравновешивания эксцентриситеты масс отдельных колес относительно оси, проходящей через оси подшипников, и круговая частота возбуждения IU совпадает с угловой скоростью вращения ротора. [c.351]

С помощью генератора переменной частоты в этом образце возбуждают колебания кручения, изгиба или растяжения, и затем измеряют величину амплитуды возбужденного колебания. Если она при этом проходит через область резонансной частоты, то обнаруживают максимум на кривой амплитуда — возбуждающая частота (так называемая резонансная кривая). [c.620]

Найдем далее суммарную амплитуду возбужденной волны Толлмина — Шлихтинга [c.175]

Функция Линхарда — это амплитуда возбуждений пары частица—дырка с энергией и импулы ом к в ферми-газе [c.485]

Метод собственных колебаний (зву-к овой метод) основан на использовании собственных частот (обычно первых гармоник) контролируемого изделия, определяемых с помощью резс1нансного прибора (см. рис. 2), но с большим усилением амплитуды возбуждения колебаний. Обычно этот метод применяют для контроля небольших изделий правильной формы (цилиндров, призм, колец, оболочек-труб, лкмбран, дисков и др.). Вариант этого метода — метод свободных колебаний — основан иа ударном возбуждении контролируемого изде.лия и анализе характера его собственных колебаний. [c.31]

Независимо от линейности системы карта свойств состоит из двух частей — основной функции отклика, которая обратима по своей природе в том смысле, что роль возбуждения и отклика между двумя переменными может быть обращена, например, соотношения между напряжением и деформацией, и дополнитель- ной группы необратимых явлений, представленных семейством ритериев разрушения. Эта дополнительная группа представлена электрическим пробоем, запасом прочности, ударной прочностью, усталостью и т. п. явлениями, исследуемыми при большой амплитуде возбуждения и с помощью различных функций возбуждения— ступенчатой, наклонной ступенчатой, импульсной, широкой импульсной и периодической. [c.57]

Подобная картина свойств необходима в широком диапазоне изменений как температуры, так и частоты и к тому же для более чем одной моды деформации, поскольку интенсивность и положения переходов зависят от вида напряжения. На практике применяется растяжение (включая изгиб), сдвиг (включая кручение) и трехосное деформирование. Тем не менее, более естественно подразделение на типы колебаний, а не на виды напря-жения, потому, что виды деформации обусловливают диапазон частот в отличие от методов ступенчатого возбуждения (см. главу 5), которые не имеют подобных резко отличающихся временных интервалов. Основная классификация испытаний включает свободные колебания, вынужденные колебания (резонансные или нерезонансные) и волновое распространение, приближенно перекрывая соответственно следующие диапазоны частот 0,01— 10 Гц 10—5-10 Гц и 5-10 —16 Гц. Аналогичное подразделение имеется в экспериментах по диэлектрической проницаемости. Мостовая техника, соответствующая вынужденным методам механических колебаний, используется на частотах 10—16 Гц. Начиная с 10 Гц, применяются резонансные радиочастотные схемы. Выше 10 Гц начинает доминировать индуктивность, и методы ламповых схем приходится заменять методами распределенных цепей, опирающимися на волновое распространение через диэлектрическую среду. Это соответствует распространению колебаний на ультразвуковых частотах в вязкоупругой среде, причем связанных с теми же самыми экспериментальными трудностями потерь энергии на границах раздела сред, отражением волн, эффектом согласования генератора с образцом и т. п. Как правило, амплитуда возбуждения уменьшается с ростом частоты из-за ограничения энергетических возможностей аппаратуры, но даже на самых низких частотах большинство типичных экспериментов проводится в области линейности. Этим объясняется, почему анализ относительно прост. Значительно более важно то, что функция динамического отклика не определяется через интеграл свертки, так что уникальные среди вязкоупругих функций комплексные модуль и податливость могут быть непосредственно подставлены в качестве упругого модуля или упругой податливости в любые формулы зависимости напряжения от деформации, и для вязкоупругих материалов могут быть выбраны известные решения упругих колебательных систем. Это свойство будет использовано в следующих разделах. [c.61]

Основные требования к динамической усталостной машине, работаюш.ей на растяжение, те же, что и к машине для ползучести при растяжении, а именно необходима соосность образца и приложенного напряжения и калибрование по амплитуде возбуждения. Последнее легко осуществляется с помощью современного гидравлического сервомеханизма, но требования соосности заводят данную проблему в тупик из-за захватов образцов, Ьрименяемых при испытании на ползучесть, которые облегчают соосность, но полностью непригодны для усталостных экспериментов. [c.145]

В перенапряженном режиме сеточные токи велики и приводят к искажению импу льса анодного тока (случай 3), в верхней части которого, за счет появления импульса сеточного тока с, образуется провал. Этот случай соответствует слабо перенапряженному режиму. При больших амплитудах возбуждения провал может доходить до уля и импульс анодного тока раздваивается и режим становится сильно перенапряженным. [c.158]

Увеличение толщины погранслоя при постоянной амплитуде возбуждения, например, за счет роста вязкости, удлинения капилляра или изменения его формы увеличивает длину нераспавщейся части струи. Это связано с тем, что неоднородности скорости по сечению разгоняют (усредняют) возмущения радиуса. Этот эффект монотонно усиливается с утолщением погранслоя. [c.31]

P os(iit и пропорциональны относительной величине этой силы — амплитуде возбуждения [c.334]

Отсюда видно, что при небольшой частоте возбуждения со < (в амплитуда вынужденных колебаний у мало отличается от прогиба Р/к, имеющего место при статическом действии внешней силы, и значительно меньше амплитуды возбуждения е. С ростом частоты возбуждения амплитуда колебаний увеличивается и при со = 0,707ш1 становится равной амплитуде возбуждения. Поэтому роторы, у которых рабочее число оборотов составляет до 70% от критического числа оборотов, называются жесткими,, а остальные — гибкими. Собственно говоря, эти обычные наименования роторов относятся не к ним самим, но к режимам их работы. [c.334]

Для коленчатых валов поршневых машин амплитуды возбуждения выражают собой отнесенные к маховым массам силы инерции движения порщ-Яей и силы со стороны сжимаемого или расширяющегося в цилиндрах газа. Эти силы действуют с частотами, равными и кратными частоте вращения коленчатого вала или половине этой величины. При жесткой фундаментной раме под двигателем и потребителем энергии (двигателем и компрессором или детандером и тормозным устройством) газовые силы замыкаются на линии двигатель — тормоз и на фундамент передаются только переменные силы Инерции. Именно эти силы являются главными возбудителями вынужденных колебаний фундаментов и установленного на нем оборудования. [c.351]

Приведем результаты численных расчетов по влиянию ])азлич-ных параметров на амплитуду возбужденной неустойчивости. Расчетами, выполненными для различных углов падения ф акустической волны, показано, что качественный характер поведения интегральной кривой нарастания пе меняется. На рис. 7.5 приведены результаты расчетов для я )=11° и 86° с прежней нормировкой в падающей акустической волне. [c.142]

При расчете начальную координату Хд мы выбирали соответствующей числу Рейнольдса Ко = Ур 7ооа о/1А = 300. Безразмерные значения параметра к измеряются в единидах 1иПа рис. 7.9, 7.10 представлены амплитуды максимальной но у х-ком-поненты скорости возбужденной волны Толлмина — Шлихтинга, отнесенной к начальной амплитуде падающей волны из непрерыв-ного спектра з зависимости от чисел Рейнольдса К = Ур(7ооХ/1Д,. Из результатов расчетов следует, что более существенная генерация достигается внешней волной завихренности, и в некоторых случаях амплитуда возбужденной волны становится намного больше единицы (относительно амплитуды внешнего возмущения). [c.147]

Результаты численных исследований показали, что непосредственная окрестность самой критическо точки не оказывает влияния на величину амплитуды возбужденной волны пеустойчивости. Следует отметить также то обстоятельство, что на затупленных телах волны завихренности более интенсивно возбуждают волны неустойчивости, чем это имеет место в пограничном слое на плоской пластине. Это связано с тем, что волны завихренности проникают в пограничный слой более глубоко па телах с затуплением. [c.165]

Таким образом, вычисление амплитуды возбужденной волпы Толлмипа — Шлихтинга сводится к исследованию хорошо известного интеграла (см. [29]) типа [c.171]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология