Оптимальный температурный режим контактирования

Расчеты показывают, что для обычного колчеданного газа (7% S02+n% Оо) оптимальный температурный режим контактирования таков [c.176]

Процесс окисления сернистого ангидрида в серный происходит в контактном аппарате в присутствии катализатора с выделением тепла. Автоматическое регулирование должно обеспечить оптимальный температурный режим контактирования в каждом слое контактной массы. Поэтому (рис. 18-5,6) устанавливают независимые одноконтурные схемы регулирования температура смеси газ—воздух перед контактным слоем—добавка холодного воздуха. Давление в коллекторе циркулирующего воздуха контактного аппарата поддерживается автоматическим путем сброса избытка горячего воздуха в боров. [c.251]

Плохие условия теплообмена в фильтрующем слое катализатора не позволяют четко регулировать температуру и поддерживать оптимальный температурный режим. Поэтому, например, для экзотермических реакций обычно наблюдается повышение температуры по мере достижения более высоких степеней контактирования вместо постепенного снижения температуры, согласно кривой оптимальных температур (рис. 44 и 45). Отклонения от оптимального температурного режима ведут к снижению производительности катализатора, [c.190]

Оптимальный температурный режим должен быть таким, чтобы для данных условий обеспечить максимальную степень контактирования. Автоматическое регулирование в этом случае сводится к поддержанию постоянной температуры входящего газа перед каждым слоем контактной массы. [c.81]

Плохие условия теплообмена в фильтрующем слое катализатора не позволяют четко регулировать температуру и поддерживать оптимальный температурный режим. Поэтому, например, для экзотермических реакций наблюдается повышение температуры по мере достижения более высоких степеней контактирования вместо постепенного снижения температуры согласно кривой оптимальных температур (см. рис. 83 [c.267]

Несоблюдение норм технологического режима приводит к большим потерям и, следовательно, к увеличению себестоимости продукции. Так, если аппаратчик поздно обнаружит понижение концентрации ЗОа в газе на входе в контактные аппараты, оптимальный температурный режим их работы нарушится и степень контактирования снизится. Следовательно, уменьшится выработка серной кислоты и повысится расходный коэффициент колчедана, что приведет к повышению себестоимости серной кислоты. То же самое наблюдается в случае неисправности оборудования. На- пример, при несвоевременном проведении планово-предупредительного ремонта насос, подающий кислоту на орошение моногидратного абсорбера, может неожиданно остановиться. Пуск резервного насоса продолжается 10—15 жгш, в течение этого времени моно- [c.429]

При заданном составе и количестве газа, поступающего в контактный аппарат, экономически целесообразно вести процесс так, чтобы в контактном аппарате достигался возможно более высокий процент контактирования. Для этого выбранный оптимальный температурный режим должен поддерживаться с точностью до 3—3°. [c.323]

Несоблюдение норм технологического режима приводит к большим потерям, а следовательно, к увеличению себестоимости продукции. Так, например, если аппаратчик поздно обнаружит понижение концентрации газа на входе в контактные аппараты, оптимальный температурный режим нарушится и степень контактирования снизится следовательно, уменьшится выработка серной кислоты и повысится расходный коэффициент колчедана. Это приведет к повышению себестоимости серной кислоты. [c.336]

Этот недостаток устранен в современных контактных узлах, более совершенных по конструкции, в которых контактирование осуществляется в несколько стадий (3—5). В этом случае удается полнее осуществить оптимальный температурный режим и, следовательно, повысить суммарную степень контактирования. Однако увеличение числа стадий имеет и отрицательные стороны, так как приводит к увеличению числа аппаратов, усложняет коммуникации и, таким образом, удорожает стоимость контактного узла. Для упрощения коммуникаций и экономии места отдельные слои катализатора и промежуточные теплообменники рас- [c.103]

Количество контактной массы, загружаемой на каждую полку контактного аппарата, определяется расчетом. При соответствующем количестве контактной массы на полках устанавливается оптимальный температурный режим и достигается наиболее высокая степень контактирования на каждом слое контактной массы. Однако из-за снижения ее активности с течением времени возникает необходимость устанавливать новый оптимальный температурный режим для каждой полки. [c.170]

Возможность использования вычислительных устройств для автоматического поддержания оптимального температурного режима подтверждается следующими соображениями. В контактных аппаратах с промежуточным теплообменом процесс протекает в адиабатических условиях, поэтому повышение температуры газа на каждой полке контактного аппарата, пропорциональное степени контактирования на этой полке, может быть использовано для определения степени контактирования. Кроме того, зная температуру газа на входе в каждый слой контактной массы, повышение температуры в слое и степень контактирования перед входом в данный слой (состав газа), можно определить активность контактной массы, т. е. константу скорости реакции в уравнении (III, 23). Поскольку все остальные показатели процесса известны, можно установить новый оптимальный температурный режим. [c.171]

Так, например, если аппаратчик поздно обнаружит понижение концентрации газа на входе в контактные аппараты, оптимальный температурный режим нарушится и контактирование снизится следовательно, уменьшится выработка серной кислогы и повысится расходный коэффициент колчедана. Это неизбежно приведет к повышению себестоимости серной кислоты. [c.228]

Оптимальный температурный режим. При оптимальном температурном режиме скорость реакции на всех стадиях контактирования имеет максимальное из возможных значений. Обратная величина- = тт принимает, соответственно, минималь- [c.241]

Оптимальный температурный режим. При оптимальном температурном режиме скорость реакции на всех стадиях контактирования имеет максимальное из возможных значений. Обрат- [c.241]

При большой скорости окисления катализатор нагревается, что смещает равновесие реакции в сторону распада серного ангидрида, поэтому в промышленно сти применяют отвод теплоты от катализатора. В лаборатории можно применять значительные количества катализатора, заполнив им трубку, пропускать газ с небольшой скоростью. В этих условиях перегрева катализатора не происходит и можно создавать оптимальный температурный режим окисления с большим выходом серного ангидрида. Так, при 450°С степень контактирования сернистого газа доходит до 97,6%. [c.105]

При расчете контактного аппарата устанавливают оптимальный температурный режим процесса окисления сернистого ангидрида и составляют диаграмму t—х затем определяют количество контактной массы, которое необходимо загрузить на каждую полку аппарата . С течением времени активность контактной массы, выражаемая константой К скорости реакции, уменьшается, поэтому соответственно снижается степень контактирования на диаграмме t—л это выражается тем, что адиабата не доходит до оптимальной кривой. При этом установленная первоначально расчетом температура газа на входе в контактную массу уже не яв- [c.145]

Важнейшими факторами, влияющими на выход и качество алкилфенола, являются температурный режим, скорость подачи олефинового сырья, соотношение сырья и катализатора и условия их контактирования. Оптимальные условия алкилирования фенола на КУ-2 следующие температура 125—130 °С, объемная скорость подачи сырья 1,25 ч , мольное соотношение фенол сырье — 1 2. [c.315]

Рассчитывается оптимальный режим-распределение газа по газоходам, и температурный режим, обеспечивающий максимально возможную при данных условиях степень контактирования. [c.204]

Схема контактного аппарата с катализатором в трубах показана на рис. 56. Свежий газ, проходя снизу вверх, омывает трубы с катализатором 2, открытые сверху, и, попадая затем в трубы, проходит слой катализатора сверху вниз противотоком хладоагенту. Отвод тепла реакции происходит здесь непрерывно в процессе реакции. Несмотря на это, температурный режим в таких аппаратах далек от оптимального и часто менее благоприятен, чем в полочных аппаратах. Для плавного снижения температуры по мере контактирования требуется неравномерный отвод тепла по слою катализатора, т. е. в начале слоя должно отводиться во много раз больше тепла, чем в конце, так как скорость реакции и, следовательно, выделение реакционного тепла уменьшается с повыщением степени превращения. Такое распределение теплоотдачи не достигается в простых [c.188]

Автоматизация контактного отделения. Для достижения наибольшей производительности контактного аппарата при заданном составе и количестве газа необходимо поддерживать такой режим контактирования, при котором обеспечивается наибольшая степень окисления SOj в SO3. Это возможно при ведении процесса в условиях, близких к оптимальному температурному режиму, когда реакция окисления протекает с наибольшей скоростью. Отклонение от оптимальной температуры на 10°С приводит к изменению скорости реакции почти на 10%. Эти изменения температуры обусловлены колебаниями концентрации SO2 в газе. При изменении концентрации SO2 на 1% температура газа повышается почти на 30 °С. [c.164]

Как следует из результатов расчета, некоторое отступление от оптимального температурного режима в первом и втором слоях контактной массы в аппарате с промежуточным теплообменом лишь незначительно сказывается на обш,ем объеме контактной массы. В этих слоях находится всего 31% контактной массы, а с повышением степени контактирования это количество еще уменьшается (до 20% при контактировании 99%). Кроме того, в контактном аппарате с внутренним теплообменом, режим которого ближе к оптимальному, относительное уменьшение количества контактной массы невелико по сравнению с ее количеством в аппарате с промежуточным теплообменом. В то же время контактные аппараты с внутренним теплообменом сложнее и дороже аппаратов с промежуточным теплообменом, чем и объясняется преимущественное распространение последних. [c.232]

В процессе эксплуатации активность ванадиевой контактной массы уменьшается, вследствие чего для достижения наиболее высокой степени контактирования и, следовательно, возможно лучших технико-экономических показателей процесса необходимо периодически изменять температурный режим контактного аппарата. Для этого в цехах-автоматах целесообразно использовать вычислительные устройства, обеспечивающие автоматическое поддержание оптимального температурного режима контактного аппарата. [c.170]

Построив диаграмму такого процесса в координатах степень контактирования—температура, можно убедиться, что, благодаря отводу тепла от катализатора в процессе реакции, здесь, как и в упомянутых выше аппаратах типа Тентелевского завода, создается гораздо более совершенный температурный режим, чем в условиях двухступенчатого адиабатического контактирования. Несмотря на это, контактные аппараты с двойными теплооб.мен-ными трубками на практике себя не оправдали. Оказалось, что в аппаратах большого диаметра газовый поток вследствие восходящего направления горячего газа в основном слое катализатора распределяется по сечению аппарата неравномерно. В результате этого в отдельных зонах аппарата происходят местные перегревы катализатора или излишнее его охлаждение. То и другое ведет к удалению процесса от оптимального температурного режима, и весь процесс контактирования становится неустойчивым. Местные перегревы могут вызывать также понижение активности ванадиевой контактной массы. Частицы катализатора прикипают к поверхности стальных теплообменных труб, затрудняя теплопередачу. [c.197]

Первая стадия контактирования в новых аппаратах осталась без изменения как и раньше, процесс идет по адиабате, расположенной далеко от линии оптимальных температур. Однако такое невыгодное расположение этой адиабаты не имеет решающего значения. Хотя температурный режим здесь и далек от оптимума, но для первой половины процесса это компенсируется высоким содержанием SOo и О2 в газе—окисление SO2 идет с достаточно высокой скоростью и нри неблагоприятных температурах. Поэтому объем катализатора, необходимый для контактирования в первой стадии на 70%, составляет лишь четвертую часть общего количества катализатора. Показатели работы контактного аппарата зависят в основном не от первой, а от остальных стадий контактирования. Поэтому разбивка одной прежней второй стадии процесса на 2—3 отдельных слоя катализатора с промежуточным охлаждением газа дает на практике очень большой эффект. [c.199]

В современных контактных аппаратах с неподвижным катализатором для приближения температуры к оптимальной газ проходит последовательно несколько (4—5) слоев контактной массы. Охлаждением газа в теплообменниках между слоями обеспечивается снижение температуры по мере повышения степени окисления 502. Контактные аппараты с неподвижным (фильтрующим) слоем катализатора, несмотря на постоянное совершенствование -ИХ конструкции, обладают рядом недостатков, затрудняющих дальнейшую интенсификацию процесса каталитического окисления двуокиси серы. В них можно использовать только крупный гранулированный катализатор с минимальным размером гранул не менее 4—6 мм. В результате степень использования пор катализатора невелика и для первого слоя обычно не превышает 30%. Температурный режим на каждой стадии контактирования значительно отклоняется от оптимального из-за невозможности отвода тепла. Гидравлическое сопротивление в процессе эксплуатации сильно возрастает вследствие засорения слоя. [c.135]

Оптимальная температура также не является величиной постоянной для всех стадий контактного процесса. Чем выше степень контактирования, тем ниже оптимальная температура. Исходя из этого на практике стремятся приблизить фактический температурный режим работы контактных аппаратов к режиму, отвечающему линии оптимальных температур (рис. 2). Процесс ведут ступенчато самую высокую температуру (до 600°) поддерживают в 1-м слое катализатора. Проходя через 3—5 слоев катализатора, чередующихся с теплообменниками, температура газов постепенно понижается, но таким образом, что на выходе из последнего слоя контактной массы она не должна превышать 450—470°. Такое уве- [c.9]

Для окисления сернистого газа будут применять контактные аппараты мощностью 1100 т/сут., имеющие небольшое гидравлическое сопротивление и обеспечивающие высокую степень конверсии (> 98,0% для обычной системы и >99,5% для системы с двойным контактированием). Будут применять высокоактивные катализаторы, специальные для каждого слоя с пониженной температурой зажигания—-для первого и последнего, термостойкие для работы при высоких концентрациях сернистого газа. Аппараты будут иметь специальные. мрсителя для газа на входе в слои, что обеспечит оптимальный температурный режим аппарата и максимальную степень конверсии. [c.100]

Этот недостаток может быть, однако, устранен путем увеличе ния числа стадий контактирования. Из рис. 63 видно, что с увеличением числа стадий контактирования удается все теснее при-<5лизить режим процесса к оптимальному температурному режиму. [c.282]

При низких давлениях (85—100 атм) ранее применялся высокочувствительный катализатор, приготовленный из железисто-синеродистого калий-алюминия. Этот катализатор был уже достаточно активен при 400°С и ниже. Поэтому данные системы работали при температурах 400—450°С. При высоких давлениях (800—1000 атм и более) температуры в зоне контактирования достигают 550—6О0°С и вьпле. Такие высокие температуры обусловлены тем, что при этих давлениях невозможно организовать эффективный отбор тепла из зоны катализа. В колоннах синтеза высоких давлений в сравнительно малом реакционном объеме выделяется большое количество тепла, которое полностью невозможно передать свежему газу. Наиболее оптимальные температуры синтеза аммиака — 485—525°С—соответствуют средним давлениям 280—325 атм. При них обеспечивается длительный срок работы катализатора, автотермичная работа колонны синтеза и наиболее выгодный температурный режим во всех звеньях технологической установки. [c.240]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология