Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Оптимальный температурный режим окисления

    Оптимальный температурный режим окисления аммиака при атмосферном давлении с учетом потерь катализатора — дорогостоящей платины лежит в интервале 800—840° С, а в системах, работающих под давлением 7—9 ат, в пределах 880—930° С. Повышение температуры от 700 до 900° С позволяет увеличить скорость реакции примерно в 3 раза. [c.46]

    Окисление аммиака на чистой платине начинается при 145 °С с образованием элементарного азота, закиси азота и небольшого количества окиси азота. При повышении температуры выход окиси азота увеличивается. Оптимальный температурный режим окисления аммиака при атмосферном давлении лежит в интервале 800— 840 °С, а при проведении процесса под давлением 0,7—0,9 МПа — в пределах 800—900°С (рис. ХП. 15). [c.278]


    Показатели технологического режима работы промышленных контактных аппаратов ДК приведены в табл. 35. На вторую стадию катализа поступают газы с содержанием примерно 0,5— 0,9% ЗОг- Оптимальный температурный режим окисления диоксида серы на второй стадии катализа систем ДК может изменяться в интервале 420—530°С [129]. При этом значение оптимальных температур окисления низкоконцентрированного газа увеличивается с повышением концентрации кислорода, а при изменении содержания 502 сохраняется на прежнем уровне. [c.173]

    При большой скорости окисления катализатор нагревается, что смещает равновесие реакции в сторону распада серного ангидрида, поэтому в промышленно сти применяют отвод теплоты от катализатора. В лаборатории можно применять значительные количества катализатора, заполнив им трубку, пропускать газ с небольшой скоростью. В этих условиях перегрева катализатора не происходит и можно создавать оптимальный температурный режим окисления с большим выходом серного ангидрида. Так, при 450°С степень контактирования сернистого газа доходит до 97,6%. [c.105]

    Наиболее просты по конструкции аппараты с фильтрующим слоем без теплообменных устройств, работающие на адиабатическом тепловом режиме, причем температурный режим регулируется только изменением состава и температуры исходного газа. Такие аппараты можно применять а) для практически необратимых экзотермических реакций, проводимых в тонком слое весьма активного катализатора (рис. 48), например, для окисления метанола в формальдегид б) для экзотермических реакций с небольшим тепловым эффектом и малым равновесным выходом (рис. 49). В этом случае количество загруженного катализатора вследствие его малой активности может быть весьма велико и высота слоя составляет иногда несколько метров. Аппараты такого типа применялись ранее для конверсии окиси углерода, прямой гидратации этилена и ряда других процессов. Простота конструкции является достоинством этих аппаратов. Однако они соверщенно не обеспечивают оптимальный температурный режим, поэтому иХ заменяют более эффективными — с теплообменом. [c.182]

    Во-первых, они являются основой для рационального подбора оптимального режима каталитического процесса. Так, кинетические уравнения реакции окисления сернистого газа в серный ангидрид, выведенные Г. К- Боресковым на основе рассмотренных выще представлений о неоднородности поверхности, позволили рассчитать оптимальный температурный режим реакторов, который оказался отличным от существовавшего ранее. Переход на новый режим позволил интенсифицировать производство серной кислоты без изменений в составе и способе приготовления катализатора. [c.136]


    Масло гидравлическое зимнее МГЗ, ТУ 38 101535—75, изготовляют на нефтяной низкозастывающей основе. Наиболее важные показатели — вязкость при положительной и отрицательной температуре, кислотное число и стабильность против окисления. Применяют в гидросистемах различных машин и механизмов, Эксплуатируемых в зимних (до —50°С) условиях. Предельно допустимая (кратковременно) температура 100 "С. Оптимальный температурный режим работы масла МГЗ 40 °С. [c.157]

    Основными показателями, характеризующими эксплуатационные свойства, являются вязкость при 50 °С, кислотное число, стабильность против окисления, коррозия и изменение массы резины. Масло АУП обеспечивает пуск гидросистем без специального подогрева при температурах до,—35°С. Максимально допустимая (кратковременно) температура 125 °С. Оптимальный температурный режим работы 50—60 °С. [c.161]

Рис. 16. Оптимальный температурный режим обратимой экзотермической реакции (на примере окисления оксида серы ЗОг). Рис. 16. <a href="/info/884559">Оптимальный температурный режим</a> <a href="/info/1460301">обратимой экзотермической реакции</a> (на <a href="/info/1653120">примере окисления</a> оксида серы ЗОг).
    Наряду с разработкой рецептур ванадиевых катализаторов изучался механизм их действия, выявлялась роль отдельных компонентов, входящих в их состав, исследовались процессы переноса реагирующих веществ внутри зерен катализатора и определялась оптимальная пористая структура. На основе изучения кинетики окисления ЗОг на ванадиевых катализаторах был выявлен оптимальный температурный режим и разработан метод расчета контактных аппаратов. [c.5]

    При расчете контактного аппарата устанавливают оптимальный температурный режим процесса окисления сернистого ангидрида и составляют диаграмму t—х затем определяют количество контактной массы, которое необходимо загрузить на каждую полку аппарата . С течением времени активность контактной массы, выражаемая константой К скорости реакции, уменьшается, поэтому соответственно снижается степень контактирования на диаграмме t—л это выражается тем, что адиабата не доходит до оптимальной кривой. При этом установленная первоначально расчетом температура газа на входе в контактную массу уже не яв- [c.145]

    Процесс окисления сернистого ангидрида в серный происходит в контактном аппарате в присутствии катализатора с выделением тепла. Автоматическое регулирование должно обеспечить оптимальный температурный режим контактирования в каждом слое контактной массы. Поэтому (рис. 18-5,6) устанавливают независимые одноконтурные схемы регулирования температура смеси газ—воздух перед контактным слоем—добавка холодного воздуха. Давление в коллекторе циркулирующего воздуха контактного аппарата поддерживается автоматическим путем сброса избытка горячего воздуха в боров. [c.251]

    Контактные аппараты с внутренним теплообменом. В таких аппаратах создается температурный режим, близкий к оптимальному, поэтому в них достигается более высокая общая степень окисления 50г в 50з (свыше 98%), чем в четырехслойных аппаратах с промежуточным теплообменом. [c.115]

    Автоматизация контактного отделения. Для достижения наибольшей производительности контактного аппарата при заданном составе и количестве газа необходимо поддерживать такой режим контактирования, при котором обеспечивается наибольшая степень окисления SOj в SO3. Это возможно при ведении процесса в условиях, близких к оптимальному температурному режиму, когда реакция окисления протекает с наибольшей скоростью. Отклонение от оптимальной температуры на 10°С приводит к изменению скорости реакции почти на 10%. Эти изменения температуры обусловлены колебаниями концентрации SO2 в газе. При изменении концентрации SO2 на 1% температура газа повышается почти на 30 °С. [c.164]

    Первая стадия контактирования в новых аппаратах осталась без изменения как и раньше, процесс идет по адиабате, расположенной далеко от линии оптимальных температур. Однако такое невыгодное расположение этой адиабаты не имеет решающего значения. Хотя температурный режим здесь и далек от оптимума, но для первой половины процесса это компенсируется высоким содержанием SOo и О2 в газе—окисление SO2 идет с достаточно высокой скоростью и нри неблагоприятных температурах. Поэтому объем катализатора, необходимый для контактирования в первой стадии на 70%, составляет лишь четвертую часть общего количества катализатора. Показатели работы контактного аппарата зависят в основном не от первой, а от остальных стадий контактирования. Поэтому разбивка одной прежней второй стадии процесса на 2—3 отдельных слоя катализатора с промежуточным охлаждением газа дает на практике очень большой эффект. [c.199]


    Газ, нагретый предварительно в наружном теплообменнике и во внутренних теплообменниках аппарата, поступает в верхний штуцер с температурой 440° С и попадает на первый слой катализатора, где реагирует около 70% всего сернистого газа. Для охлаждения смеси после первой ступени дополнительно вводится холодный газ. Разбавление контактных газов непрореагиро-вавшей газовой смесью в самом начале процесса существенно не снижает конечной степени окисления. Под первым слоем установлены штуцера для аварийного подвода воздуха в случае перегрева аппарата. Разбавленный газ проходит последовательно четыре слоя катализатора и расположенные между ними теплообменники. Конечная степень превращения составляет 98%. Газ покидает аппарат с температурой 425° С. Благодаря наличию пяти слоев катализатора с промежуточным охлаждением его температурный режим приближается к оптимальному. [c.271]

    В современных контактных аппаратах с неподвижным катализатором для приближения температуры к оптимальной газ проходит последовательно несколько (4—5) слоев контактной массы. Охлаждением газа в теплообменниках между слоями обеспечивается снижение температуры по мере повышения степени окисления 502. Контактные аппараты с неподвижным (фильтрующим) слоем катализатора, несмотря на постоянное совершенствование -ИХ конструкции, обладают рядом недостатков, затрудняющих дальнейшую интенсификацию процесса каталитического окисления двуокиси серы. В них можно использовать только крупный гранулированный катализатор с минимальным размером гранул не менее 4—6 мм. В результате степень использования пор катализатора невелика и для первого слоя обычно не превышает 30%. Температурный режим на каждой стадии контактирования значительно отклоняется от оптимального из-за невозможности отвода тепла. Гидравлическое сопротивление в процессе эксплуатации сильно возрастает вследствие засорения слоя. [c.135]

    В описанном контактном узле температурный режим далек от оптимального. Во втором контактном аппарате создаются неблагоприятные условия для течения процесса — температура на выходе из аппарата высока, и поэтому степень окисления недостаточна. Интенсивность работы аппарата примерно вдвое ниже той, которая могла бы быть достигнута при оптимальном температурном режиме. [c.404]

    Для окисления сернистого газа будут применять контактные аппараты мощностью 1100 т/сут., имеющие небольшое гидравлическое сопротивление и обеспечивающие высокую степень конверсии (> 98,0% для обычной системы и >99,5% для системы с двойным контактированием). Будут применять высокоактивные катализаторы, специальные для каждого слоя с пониженной температурой зажигания—-для первого и последнего, термостойкие для работы при высоких концентрациях сернистого газа. Аппараты будут иметь специальные. мрсителя для газа на входе в слои, что обеспечит оптимальный температурный режим аппарата и максимальную степень конверсии. [c.100]

    В УНИХИМе разработаны 2 модификации получения ОХПС. Первая [1211] основана на термическом разложении гидратированной СггОз (ГОХ), получаемой, как описано выше, методом одностадийного восстановления НагСг04 серой в автоклаве. Для получения продукта с высокими пигментными свойствами требуется отсутствие кальция в ГОХ и определенный температурный режим ее прокаливания, обеспечивающий получение кристаллов СггОз оптимальных размеров (0,2—0,3 мкм) . Такие кристаллы образуются при быстром нагревании ГОХ до 900°С, что достигается прокаливанием в прямоточной вращающейся барабанной печи, куда пасту ГОХ (разжиженную перемешиванием) вводят через распылительную форсунку. Оптимальный температурный режим температура газа на выходе из печи 850 °С, спека на пятом метре от верхней головки 850—900 °С. Дальнейшая переработка спека мало отличается от описанной выше. Следует лишь отметить, что при сушке, вследствие повышенной склонности СггОз к окислению, недопустим ее нагрев до температуры >200 °С. [c.233]

    Важное значение имеет температурный режим фильтрации. Оптимальной температурой можно считать 95—112°С. Снижение ее способствует высаждению промежуточных и частично побочных продуктов окисления, которые сокристаллизу-ются с ТФК, увеличивая тем самым содержание примеси. [c.80]

    Важным фактором, влияющим на течение реакции сульфирования, является температура. Повышение температуры не только ускоряет процесс, но и способствует образованию различных побочных продуктов (полисульфокислот, сульфонов, продуктов реакции окисления и реакции конденсации). Однако не только поэтому при каждом процессе сульфирования должна поддерживаться строго определенная оптимальная температура. Часто температурный режим обусловливает место вхождения сульфогруппы в ароматическое ядро. При сульфировании соединений с заместителями [c.233]

    Важным фактором, влияющим на течение реакции сульфирования, является температура. Повышение температуры не только ускоряет процесс, но и способствует образованию различных побочных продуктов (полисул-ьфокислот, сульфонов, продуктов реакции окисления и реакции конденсации). Однако не только поэтому при каждом процессе сульфирования должна поддерживаться строго определенная оптимальная температура. Часто температурный режим обусловливает место вхождения сульфогруппы в ароматическое ядро. При сульфировании соединений с заместителями I рода повышение температуры способствует увеличению выхода пара-изомера. Так, например, при 0° С из толуола образуются о-и -толуолсульфокислота примерно в равных количествах, а при 100°С получается 79% пара-изомера и лишь 13% орто-изомера. Сульфирование фенола при комнатной температуре приводит к образованию о-фенолсульфокислоты, а при 100° С — к пара-изомеру. [c.247]

    Противоточный секционный газлифтный реактор (ПСГР) окисления (рис, 4.14) представляет собой каскад кожухотрубных теплбобменных аппаратов, устаиовленных вертикально и разделенных сепарационными зонами. Каждый теплообменник образует реакционную зону смешения, в которой выдерживается необходимый температурный режим. Основным достоинством ПСГР является возможность проведения реакций при оптимальном температурном режиме в каждой секции. [c.213]

    Как видно из рис. 116, для пятиполочного аппарата при исходном газе 7% ЗО-з четыре слоя катализатора могут работать при скоростях реакции не ниже чем 0,8 от максимальной и лишь первый слой имеет неудовлетворительный температурный режим. Однако в первом слое реакция происходит чрезвычайно быстро ввиду большой концентрации реагентов, поэтому количество катализатора в нем незначительно. Уменьшение числа слоев катализатора приводит к сильному отклонению от оптимальной кривой и понижению конечной степени окисления, а увеличение числа слоев катализатора усложняет конструкцию аппарата. Пять слоев считается оптимумом. [c.313]

    Температурный режим. Повышение температуры интенсифицирует процесс прокаливания при температуре выше 1100°С окисление хромита заканчивается за 20 мин. Однако при слишком высоких температурах в реакционной зоне степень окисления понижается, вследствие ухудшения структуры спека и диссоциации СаСг04, и усиливается опасность настылеобразования. Поэтому существует оптимальная максимальная температура прокаливания для разных шихт 1100—1250 °С, которая подбирается эмпирически и колеблется в незначительных пределах ( 20 °С). Температура пламени должна быть выше этой температуры на 100— 150 °С. Температура отходящих газов зависит от длины печи в коротких (- 20 м) печах она равна 700—750 °С, в длинных (35— 55 м) 600—700°С. [c.91]

    В соответствии с линией оптимальных температур (см. рис. 9.13) процесс следует начинать с высокой температуры и понижать ее по мере роста степени превращения. Адиабатический температурный режим, однако, это выполнить не позволяет, так как с увеличением степени превращения температура в слое возрастает. Для приближения температурного режима к оптимальному газовую смесь после нагрева до определенной температуры выводят из слоя на охлаждение, а затем подают в следующий слой катализатора и т. д. На практике газ нагревают до температуры, несколько превышающей температуру зажигания катализатора, и направляют в 1-й слой контактной массы. Так как в аппаратах с фильтрующими слоями каждый слой работает в адиабатическом температурном режиме, то по мере окисления ЗОг температура растет вследствие выделения теплоты. Процесс проводят до тех пор, пока температура не превысит оптимальную, но при этом ие станет слишком близкой к равновесной. Обычно превышение температуры над оптимальной выбирают с таким расчетом, чтобы скорость реакции составляла не менее 70—80 % от максимальной. Затем газовую смесь охлаждают в промежуточном теплообменнике до такой температуры, чтобы процесс на следующей полке шел с начальной скоростью, составляющей не менее 70— 80 % от максимальной. После второго слоя газ опять охлаждают и подают на третий слой и т. д. На рис 9.14 изображена диаграмма X — Т, характеризующая протекание процесса в пятипо-лочиом контактном аппарате с фильтрующими слоями катализатора. [c.186]

    Важным фактором, влияющим на течение реакции сульфирования, является температура. Повышение температуры не только ускоряет процесс, но и способствует образованию различных побочных продуктов (полисульфокислот, сульфонов, продуктов реакции окисления и реакции конденсации). Однако не только поэтому при каждом процессе сульфирования должна поддерживаться строго определенная оптимальная температура. Часто температурный режим обусловливает место вхождения сульфогруппы в ароматическое ядро. При сульфировании соединений с заместителями I рода повышение температуры способствует увеличению выхода пара-изомера. Так, например, при 0°С из толуола образуются о- и л-толуолсульфокислота примерно в равных количествах, а при [c.252]

    Варьирование в широких пределах температурного режима реактора показало, что реакция прямого окисления сероводорода на блочном катализаторе с активным компонентом V20J протекает с заметной скоростью уже при температуре 130°С, при этом конверсия сероводорода достигает 95% при времени контакта 12 с, а повышение температуры до 150°С при том же времени контакта газовой смеси с катализатором приводит к практически полному окислению серово- дорода. Однако, оптимальным является более высокотемпературный режим проведения процесса (220...230°С), обеспечивающий безреге-нерационную работу катализатора, так как в области 130...200°С наблюдалась обратимая блокировка катализатора продуктом реакции [c.189]

    Во-вторых, ВИД зависимости T onri ) позволяет сделать предварительный выбор типа реактора среди множества возможных и сделать принципиальный вывод о характере температурного режима в нем. Окисление SO2 в SO3 - обратимая экзотермическая каталитическая реакция. Оптимальная температура уменьшается с увеличением степени превращения (кривая 2 на рис. 2.71). Температура в реакторе тоже должна уменьшаться по мере протекания процесса. Это возможно достичь в многослойном реакторе с промежуточным охлаждением реакционной смеси. Схема реактора показана на рис. 2.73,с. На графике Т-х" адиабатический процесс в слое - прямая наклонная линия [см. рис. 2.61 и уравнение (2.160)]. Между слоями в теплообменнике температура снижается, но превращения не происходит - х не меняется. В координатах Т-х процесс в теплообменнике будет представлен горизонтальной линией. Режим процесса в многослойном реакторе - ломаная линия на этом графике (рис. [c.153]

    Другой, не менее важной областью применения процессов глубокого окисления является очи стка отходящих газов промышленных производств [488]. Режим работы каталитических очистных систем должен быть удобен для данного технологического процесса, должен учитывать температуру отходящих газов, их скррость. и количество, а также концентрацию в газах органических веществ, подлежащих удалению. В особых условиях глубокого окисления органических веществ (например, для систем жизнеобеспечения космических кораблей) бывает необходимо поддерживать относительно низкую температуру очистной системы. Известно (гл. VII), что окисление олефинов, парафинов и ароматических углеводородов протекает с разными скоростями и в разных температурных интервалах, а это усложняет разработку оптимальных условий универсального процесса очистки газов, содержащих много разных примесей. [c.302]

Смотреть страницы где упоминается термин Оптимальный температурный режим окисления: [c.247]    [c.4]    [c.209]    [c.35]    [c.263]    [c.214]    [c.28]    [c.208]    [c.26]   
Технология серной кислоты Издание 2 (1983) -- [ c.2 , c.152 , c.301 ]

Технология серной кислоты (1983) -- [ c.2 , c.152 , c.301 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Режим оптимальный температурный



© 2024 chem21.info Реклама на сайте