Градиент парциальный

Рис. 111-21. Градиенты парциальных давлений компонентов в элементе катализатора и в прилегающей к нему пленке потока р — парциальные давления компонентов p J — парциальное давление компонента А у межфазной поверхности рд — равновесное парциальное давление компонента А в газовой фазе равновес-

Для изотермических условий испарения существует следующая зависимость между коэффициентом диффузии Ор(0), отнесенным к градиенту парциального давления (в м/ч), и коэффициентом диффузии О ), отнесенным к градиенту концентраций (в м /ч). [c.113]

Далее, используя уравнение (2.30), представим плотность поверхностного потока как функцию градиента парциального давления [c.60]

Ор — коэффициент диффузии, отнесенный к градиенту парциальных давлений пара, с [c.4]

Коэффициент массоотдачи, отнесенной к градиенту парциальных давлений Температура поверхности пленки конденсата [c.198]

В [3] получено следующее уравнение для градиента парциального давления по температуре на поверхности конденсата [c.363]

Е. Эффекты образования тумана. По отношению к характеристике при условиях пересыщения температурный напор и градиент парциального давления в паре уменьшаются с образованием тумана, но, вероятно, коэффициенты тепло- и массоотдачи увеличиваются. Указанные эффекты невозможно определить точно, и если ими пренебрегают, то значит образование тумана будет приводить к снижению тепло- и массоотдачи и изменять отношение физической теплоты к скрытой. Рекомендуется определять коэффициенты тепло-и массоотдачи для тумана, рассматривая капли и пар как гомогенную смесь. [c.363]

Пусть имеется смесь двух разных газов и общее давление Р в этой смеси всюду постоянно, однако имеются градиенты парциальных давлений и р (или концентраций и п ). Тогда из-за различия концентраций компонент в разных местах тепловое движение молекул приведет к возникновению потоков компонент. Поток [c.63]

Термическая диссоциация иодидов начинается при 1100° с повышением температуры скорость ее увеличивается. Однако выше 1500— 1550° скорость отложения титана замедляется вследствие возрастания скорости испарения металлического титана. Оптимальная температура нити — 1400°. Скорость отложения титана зависит также от давления паров TU4 в аппарате и расстояния между зоной образования иодида и накаленной нитью. При повышении давления до 15 мм рт. ст. скорость отложения титана растет, а затем начинает уменьшаться. Это объясняется возникновением градиента парциальных давлений паров иода, препятствующего диффузии. [c.279]

Р И С. У1-16. Оценка градиента парциального давления между протекающим потоком и внешней поверхностью частиц катализатора. [c.448]

Согласно основному уравнению диффузии количество водяных паров, проникающих через сечение материала площадью 5 за время г, пропорционально градиенту парциального давления [c.80]

При относительно малой интенсивности массообмена приближенно справедлива аналогия между процессами тепло- и массопереноса, из к-рой следует Nu/Nuo = = 8Ь /8Ьо, где Ки = аг//Х -число Нуссельта, /-характерный размер пов-сти И., - коэф. теплопроводности парогазовой смеси, 8Ь = = Р Сг гр/уО-число Шервуда для диффузионной составляющей потока пара, = О/Я Т-коэф. диф(фузии, отнесенный к градиенту парциального давления пара. Значения р и р вычисляют по приведенным выше соотношениям, числа Киц и ЗЬц соответствуют-< О и могут определяться по данным для раздельно происходящих процессов тепло- и массообмена. Число ЗИц для суммарного (диффузионного и конвективного) потока пара находят делением на молярную р) или массовую (Сг гр) концентрацию газа у пов-сги раздела в зависимости от того, к какой движущей силе массообмена отнесен коэф, р. [c.276]

На рис. 66 показано изменение радиального и осевого градиентов парциальной плотности легирующих примесей в слитке в зависимости от радиуса и высоты для про- [c.196]

Рис. 66, Изменение радиальной (а) и осевой (б) составляющих градиента парциальной плотности легирующих примесей по радиусу кристалла в зависимости от его высоты Ре —ЬО, / о =0.26, Л=2)

Расчеты показали, что для большинства реальных процессов градиент парциальной плотности легирующих примесей вдоль оси 2 незначителен по сравнению с радиальным. Поэтому представляется возможным получить более простое решение в предположении отсутствия молекулярной диффузии в осевом направлении. Математически задача формулируется следующим образом [c.196]

В градиентах парциального давления он имеет вид [c.551]

Конструктивно электроды устроены так, что между мембраной и чувствительным элементом индикаторного электрода находится тонкая пленка внутреннего раствора или же она удерживается на его поверхности. В последнем случае между мембраной и электродом имеется воздушный зазор. Тонкая пленка внутреннего раствора не должна ни высыхать, ни смешиваться с основной массой раствора. Для этого между мембраной и электродом иногда помещают прокладку из тонкой ткани. В процессе измерений газ из анализируемого раствора диффундирует через мембрану до тех пор пока не исчезнет градиент парциальных давлений газа в образце и в тонком слое внутреннего раствора. При этом газообразное вещество взаимодействует с внутренним раствором, что вызывает изменение свойств последнего и воспринимается электродом. [c.210]

Второй шаг мы делаем, учитывая в потоке каждого компонента смеси / составляющие, возникающие в результате взаимной диффузии всех компонентов [3.37], с соответствующими коэффициентами аккомодации на стенках пор [3.52, 3.53]. Таким способом получается система п(п—1)/2 уравнений разделения /// t = v,/vA для всех пар компонентов, содержащая члены, пропорциональные градиентам парциальных давлений PN и градиенту полного давления смеси Р. В первом приближении, справедливом при удовлетворительных значениях эффективности Sij, каждая пара компонентов удовлетворяет уравнению разделения, аналогичному (3.63), или для изотопов— (3.67), с соответствующими значениями характеристического давления. [c.114]

Может быть дано и другое объяснение явления. Движущей силой эффекта промокания является градиент парциального давления водяного пара в порах, приводящий к изотермической дистилляции. Давление пара над раствором уменьшается с увеличением концентрации растворенного вещества. В тех порах электрода, где концентрация электролита возрастает во время прохождения тока, вода испаряется из менее концентрированного раствора на электролитной стороне и конденсируется в более концентрированном растворе на газовой стороне. Таким образом, в порах возникает градиент парциального давления водяного пара с результирующей [c.168]

Из формулы (IV,65) видно, что для каждого компонента можно определить такую систему отсчета, в которой его поток будет пропорционален градиенту парциального давления без всяких добавочных членов. Скорость движения этой системы отсчета для лимитирующего вещества может рассматриваться как самое общее определение скорости стефановского потока. [c.201]

Градиент концентрации можно заменить градиентом парциального давления в данной точке. Очевидно, весовая концентрация [c.93]

Скорость переноса кислорода через мембрану зависит от градиента парциального давления кислорода в мембране, а не от разности концентраций кислорода в жидкости. Поэтому использование жидкости, в которой кислород Хорошо растворяется, не влияет на скорость переноса кислорода в мембране, если парциальное давление кислорода остается тем же. [c.44]

Физическая причина возникновения такого потока заключена в самом процессе диффузии поперек диффузионного пограничного слоя около стенки. Действительно, диффузионный поток целевого компонента к поглощающей поверхности вызывается наличием поперечного градиента концентрации компонента или пропорциональным ему значением градиента парциального давления (р) этого компонента. Суммарное давление Р целевого компонента и газа-носителя (рг) поперек пограничного слоя должно быть одинаковым Р = р + рг, из чего следует, что на- [c.28]

В формуле (6-2) градиент концентрации можно согласно (4-8) заменить градиентом парциального давления, тогда поток диффундирующего газа [c.84]

Решение. Равновесную кривую строим с помощью уравнения (1Х-37) по экспериментальному значению Полное графическое решение приведено на рис. (1Х-47). Используя уравнение (1Х-32) и исходя из среднего градиента парциального давления кислорода, находим, что общая площадь перегородки должна составить 63,174 м-. [c.619]

Для углеводородных топлив можно принять т = 2, п = 1. Коэффициент диффузии, отнесенный к градиенту концентраций, связан с коэффициентом диффузии, отнесенным к градиенту парциальных давлений, уравнением [c.101]

Часто по ряду причин не представляется возможным подводить тепло в отгонную часть колонны, например при перегонке высоко-кипящих жидкостей, склонных к разложению. Тогда в ииз колонны вводят водяной пар, снижающий парциальное давление углеводородных паров и способствующий испарению, а скрытая теплота испарения отнимается от самой жидкости, вследствие чего в отгонной части колонны устанавливается отрицателыг].1Й температурный градиент, т. е. температура уменьшается сверху вниз. В этом случае ректификация в отгонной части колонны протекает с градиентом парциального давления, которое возрастает снизу вверх, поскольку поток паров, поднимающихся по отгонной части колонны, обогащается углеводородными парами. [c.221]

Скорость переноса вещества н фазе обратно пропорциональна сопротивлению сред1.(, которое складывается из сопротивлений, оказываемых основной массой среды, буферным и пограничным слоями. Часто оказывается удобным условно рассматривать все явление массоотдачи как происходящее за счет только молекулярной диффузии в области постоянного градиента концептрации или, в случае газов, постоянного градиента парциального давления. В этом случае вводится фиктивная толщина ламинарного слоя бе, в котором сонротивление диффузии принимается равным сумме сопротивлений реального ламинарного слоя, буферного слоя и турбулентной зоны. [c.71]

Рс — коэффициент массоотр" и, отнесенный к градиенту концентраций, м/с Рр — коэффициент массоотдачи, отнесенный к градиенту парциальных давлений пара, с/м [c.5]

Механизм переноса вещества и тепла при конденсации пара в присутствии некоидеисирующегося газа. При выяснении механизма переноса вещества и тепла при конденсации пара в присутствии неконденсирующегося газа парогазовую смес . будем рассматривать как бинарную, состоящую из активного компонента — кондесирующегося пара и инертного компонента — неконденсирующегося газа. При этом общее давление смеси принимаем постоянным и равным Рсм = п + Рг. По нормали п) к поверхности охлаждения имеет место перенос пара из ядра парогазового потока через пограничный слой у этой поверхности. В пограничном слое существует градиент парциального давления пара дРи1дп. [c.149]

При постоянном общем давлении смеси в стационарных условиях наличие градиента дРи1дп создает равный, но противоположно направленный градиент парциального давления инертного газа дРи/дп = —дРг/дп. Наличие этих градиентов вызывает взаимную диффузию активного и инертного компонентов смеси (молекулярный перенос вещества). При этом плотности потоков пара и газа [c.149]

Все эти составляющие скорости диффузии в свободном пространстве обусловлены столкновениями между разнородными молекулами. В пористом фильтре столкновения молекул со стенками дают еще одну составляющую — свободномолекулярную, основанную на сохранении различных максвелловских средних скоростей L i и U2 при столкновениях молекул со стенками. Если по обе стороны фильтра поддерживается одинаковое давление, эта новая составляющая прибавляется к молекулярной взаимодиф-фузии (3,28), как только возникает градиент парциальной плотности dN/dz. В процессе газодиффузионного разделения поперек фильтра поддерживается разность давлений, а вдоль обеих его сторон создается постоянное движение газа. Тогда к свободномолекулярному потоку внутри пор добавляется общее течение газовой смеси в целом. В этом общем течении в качестве единственных диффузионных составляющих следует рассматривать молекулярную взаимодиффузию [см. (3,28)] и свободномолекулярную диффузию. [c.61]

В первоначальную теорию Презента — Де-Бетюна здесь введены безразмерные коэффициенты (З/с и [3.76, 3.87], учитывающие отклонение закона отражения от диффузного и отличие геометрической формы пор от длинного капилляра. В формуле (3.54) содержится предположение, что полный поток каждого компонента смеси через пору представляется в виде суммы диффузионного, т. е. разделяющего, потока, пропорционального градиенту парциального давления с1 МР)/с1г, и неразделяющего потока, пропорционального градиенту полного давления б.Р/(1г. Справедливость этого предположения была установлена также для зазора между параллельныдя пластинами [3.57] и для слоя шариков [3.37]. [c.75]

В общем случае как все диффузионные потоки, так и тепловой поток зависят как от градиентов концентраций всех компонентов смеси, так и от градиента температуры. В приближении независимой диффузии принимается, что поток каждого вещества зависит только от градиента его собственной концентрации. Это допущение широко используется также и вне области строгой его применимости. Для неизотермической диффузии в газовой среде градиент температуры при этом заменяется градиентом парциального давления р = RT , а коэффициент диффузии — величиной 01КТ,ще R —газовая постоянная, Г —абсолютная температура. [c.23]

В настоящей главе нам придется встречаться с многокомпонентной и неизотермической диффузией. Не вдаваясь в теорию этих процессов, которая будет подробно рассмотрена в следующей главе, мы воспользуемся простейпшми приближениями в многокомпонентной смеси будем полагать все коэффициенты диффузии одинаковыми, а при переменной температуре будем заменять в законе Фика градиент концентрации градиентом парциального давления (что означает пренебрежение термодиффузией). Таким образом мы выясним основные физические свойства стефановского потока. Дальнейшие уточнения будут внесены в следующей главе. [c.142]

V = 5 отвечает частному случаю отсутствия термодиффузии. При этом сечение столкновения обратно пропорционально скорости величина аи не зависит от и и, следовательно, <<зи) не зависит от температуры. Для частиц, отталкивающихся по такому закону, диффузионный поток определяется только градиентом парциального давления. Максвелл в своей классической работе по кинетической теории газов рассмотрел именно такой закон отталкивания, так как он заметил, что при этом формулы упрощаются. Модель газа, в которой частицы отталкиваются обратно пропорционально пятой степени расстояния, называют максвелловым газом. У него сечение столкновения обратно пропорционально скорости. Это единственная модель, в которой термодиффузия отсутствует. Коэффициент обычной диффузии у максвеллова газа должен быть при постоянном давлении пропорционален квадрату температуры. [c.184]

Диоксид углерода удаляется из воды после ее Н-катиониро-вания. Как правило, декарбонизация проводится без повышения температуры, так как во многих системах промышленного охлаждения и водоснабжения нагревание воды нежелательно, поскольку затем требуется ее охлаждать для очистки на последующих стадиях водоподготовки. Удобен и эффективен метод декарбонизации, осно,ваиный на создании над поверхностью воды возможно более низкого парциального давления диоксида углерода. Градиент парциальных давлений способствует удалению СОг из воды. Практически метод реализуется путем бар-ботирования воды воздухом, свободным от СОг [57]. [c.109]

Для диффузии в многокомнонентной смеси кинетическая теория [2, 3] приводит к чрезвычайно громоздким формулам, практическое применение которых затруднительно. Приближенные результаты, выводимые из этих формул, могут быть получены гораздо более простым методом [6—8]. Идея этого метода заключается в том, что каждый из компонентов газовой смеси рассматривается как текучая среда, испытывающая сопротивление трения со стороны других компонентов при своем движении по обыч-ньш законам гидродинамики. Такое описание диффузионных процессов естественно назвать гидродинамическим представлением. На единицу объема компонента, которому мы приписываем лндекс i, действует гидродинамическая сила, равная градиенту парциального давления этого компонента — grad (минус означает, что сила действует в сторону уменьшения парциального давления). Бели в единице объема присутствует n частиц с индексом i, то на одну частицу будет действовать сила [c.185]

Единственным неудобством приведенного коэффициента диффузии представляется его несколько необычная размерность. Если выражать потоки в [моль см -сек] концентрации в [моль1л, градиенты парциального давления в [атм/см1, то размерность В будет 1молъ/см-сек-л-атм]. В этих единицах численное значение приведенного коэффициента диффузии при 0 С равно [c.188]

Решение (см. рис. IX-46). Применим метод Хакинса — Кэммермейера, поскольку по условию дано экспериментальное значение при турбулентном режиме течения газа. Из уравнения (IX-32) определим площадь при ламинарном и турбулентном течении, исходя из средней величины градиента парциального давления площадь равна соответственно 540 и 340 л . С ломощью термодинамических соотношений находим, что мощность адиабатического одноступенчатого компрессора составляет 2468,3 кет, а тепловая нагрузка промежуточного холодильника 665,2 ккал/сек. [c.619]

Видно, что решение зависит от параметра АоДо. Распределение скоростей в общем случае не будет иметь параболический вид и профиль скорости будет существенно зависеть от параметра квВо- На рис. 15 приведено распределение скоростей для различных значений параметра коНо Ц — коВп = 0,5 2 — коВо = 1 5—закон Пуазейля), вычисленное для случая движения газовой смеси, вызванного градиентами парциального давления в тонкой трубе, в предположении, что градиент давления для одного газа равен нулю, а для другого газа отличен от нуля. При больших значениях параметра коВо течение двухкомпонентного газа подобно течению Пуазейля. При уменьшении этого параметра происходит расслоение движения различных компонент газа. При значениях этого параметра, меньших единицы, скорости потока разных компонент газа отличаются более чем на порядок. Это явление необходимо учитывать при расчете движения газов в порах катализатора и образования там нового продукта. В настоящее время продолжается изучение других простейших случаев движения газов на основе решений приведенной выше гидродинамической системы уравнений. [c.20]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология