Течение газа турбулентное

Гидраты растут подобно кристаллам и образуют пробки в прорезях тарелок и вентилях, если кристаллики гидрата не уносятся потоком газа. Поэтому турбулентное течение газа в промышленных условиях способствует смещению условий образования гидратов по сравнению с равновесными условиями гидратообразования, определенными в лабораторных опытах. Углеводородные жидкости (например, конденсат) усиливают этот эффект благодаря смывающему действию. [c.216]

Плоская пластина. При течении жидкости (газа) вдоль плоской поверхности (пластины) в пристенной зоне образуется гидродинамический пограничный слой, в пределах которого скорость изменяется от значения оУо на внешней границе до нуля на стенке. На начальном участке пластины, пока пограничный слой тонкий, течение ламинарное. Далее, на некотором расстоянии Хкр от передней кромки пластины течение в пограничном слое становится турбулентным. Условная граница перехода от ламинарного режима течения к турбулентному определяется критическим значением числа Рейнольдса [c.173]

Эта скорость равна массовому расходу через клапан. Массовый расход через клапан может быть найден следующим способом. В автомодельной области турбулентного течения газа через некоторый дросселирующий узел, каковым является и клапан, потери давления в нем Лр пропорциональны квадрату скорости потока с [c.204]

Рис. 93. Соотношение Локкарта—Мартинелли для потери давления на трение [93] (индексация т — турбулентный, л—ламинарный второй индекс—режим течения жидкой фазы третий индекс — режим течения газа)

Вычисление потерь давления для двух фазного течения сильно усложняется существованием большого разнообразия возмож ных видов течения. Для пузырькового тече ПИЯ в первом приближении влияние пу зырьков весьма приближенно эквивалентно увеличению вязкости жидкости. Для коль цевого течения положение намного сложнее, так как течение жидкости нли газа может быть либо ламинарным, либо турбулент ным. При этом возможно существование четырех режимов двухфазного кольцевого течения с жидкой пленкой, а именно тече ние обеих фаз турбулентно течение обеих фаз ламинарно течение газа турбулентно, течение жидкости ламинарно течение жид кости турбулентно, течение газа ламинарно. Кроме того, в поток газа может поступать либо больше, либо меньше мелких капель, и это оказывает влияние на обмен колп чеством движения по мере того, как капли попадают в поток газа или покидают его, влияя, таким образом, на градиент давле пня. [c.100]

В холодильниках поршневых компрессоров течение газа турбулентное. Режим движения охлаждающей воды в отдельных случаях ламинарный. Для определения значения Re в зависимости от средней температуры воды в холодильнике ее скорости w и размера d служит номограмма рис. IX.19. [c.496]

С остальными низковакуумными режимами течения газа (турбулентным, инерционным или инерционно-вязкостным) при откачке электровакуумных приборов приходится встречаться преимущественно в аварийных случаях (образование крупной трещины в откачиваемом приборе, поломка откачной трубки и т. п.) или в случае наполнения откачанного электровакуумного прибора газом до относительно высокого давления. [c.333]

Принятый в литературе термин вихревая диффузия неудачен его не следует смешивать с образованием вихрей при быстром турбулентном течении газа. [c.581]

Аэродинамика топочной камеры печей. В топочной камере печей имеются только турбулентные режимы течения газов, поэтому их аэродинамическую работу необходимо рассматривать, исходя из основных закономерностей турбулентных струй. [c.70]

Как видно из этой формулы, перепад давления в кипящем слое данной высоты не зависит от размера зерна катализатора и линейной скорости газа, тогда как в неподвижном слое при турбулентном течении газа [72] [c.103]

Турбулентное течение, газы [c.126]

Конвективная составляющая, связанная с межфаз-ным теплообменом, 0 со,1у- До тех пор пока условия течения газа через непрерывную фазу не становятся турбулентными или, по крайней мере, не входят в переходный режим течения, межфазный теплообмен конвекцией через газ имеет только вторичное значение по сравнению с механизмом переноса теплоты за счет перемешивания [c.447]

Первый шаг. Для случая течения газа или пара в межтрубном пространстве сравнивают частоту возникновения вихрей или турбулентных вибраций, рассчитанных для скорости поперечного обтекания, с акустической частотой. Если отклонение лежит в пределах 20 %, то акустическая вибрация возможна. [c.327]

При турбулентных режимах течения газа и жидкости, т. е. при Ке, > 2300 и Не , >. 1200, параметр X можно вычислить по формуле [c.167]

При турбулентном течении газа или воды (Ке = 1.10 — 5.10 ) по трубам и каналам или вдоль труб критерий N0 определяется по формуле М. А. Михеева [23] [c.255]

Особенностью электромагнитной объемной силы является то, что в отличие от других объемных спл (силы тяжести, инерционных сил) ею можно управлять, воздействуя на вызывающие ее. электрическое и магнитное поля. Изменяя величину электромагнитной силы, можно влиять на интенсивность п форму ударных волн, увеличивать критическое значенпе числа Рейнольдса при переходе ламинарного режима течения в турбулентный, замедлять или ускорять ноток электропроводной жидкости (или газа), вызвать деформацию профиля скорости и отрыв пограничного слоя. [c.178]

При течении газа через насадки турбулизация развивается значительно раньше, чем при движении по трубам. Границе ламинарного режима соответствует Рег=15—40. Полностью развитый турбулентный режим наступает при значениях Ре,, от 2000 до 6000. При обычно встречающихся на практике значениях Ре от 40 до 2000 движение газа соответствует переходному режиму. [c.395]

Хотя физические факторы, влияющие на характеристики электрофильтров, сравнительно хорошо известны, в настоящее время невозможно объединить их, создав достаточно реальную модель процесса, с тем чтобы добиться оптимизации конструкции. Заряжен-. ные частицы перемещаются к стенке, однако при этом они под действием турбулентных пульсаций в потоке газа вновь стремятся перейти в диспергированное состояние. Даже после того, как твердые частицы отложились на стенке, они могут быть вновь унесены потоком газа, особенно при встряхивании электродов. Как мы видели, электрические процессы в электрофильтре намного проще анализировать, чем исследовать влияние течения газа на осаждение частиц. В частности, значительный интерес представляет влияние на осаждение частиц турбулентности [44]. Электрический ветер от коронного разряда будет оказывать на движение частиц большее воздействие, чем турбулентность потока. Однако сфера его влияния ограничивается частицами, которые расположены вблизи разрядных проволок. Для них можно с достаточным основанием пренебречь в анализе влиянием турбулентности. Более глубокое понимание процессов, связанных с турбулентностью в электрофильтре, несомненно будет полезным при расчете этих аппаратов. Однако на практике погрешность определения вторичного уноса частиц обычно в такой же степени сказывается на точности расчетов характеристик электрофильтра. [c.305]

Чтобы выразить удельную механическую энергию газов, выберем наиболее общее уравнение политропического процесса (1.15). Течение газов в трубопроводе преимущественно турбулентное, поэтому можно принять а = 1. Гравитационным членом уравнения можно пренебречь (gг = 0). В соответствии с принятыми допущениями [c.38]

Для вывода уравнения течения газов через турбулентный дроссель воспользуемся уравнением (1.14) и выделим три сечения потока в дросселе начальное (индекс 0) во входном канале, сред нее (индекс С) в сжатом сечении сформировавшейся струи и конечное (без индекса) в выходном канале дросселя. Применительно к указанным сечениям без учета несущественных гравитационных членов получим следующие уравнения удельной механической энергии потока [c.63]

Определим соотношение давлений р/ро, при котором происходит смена режимов течения газов через турбулентный дроссель. За основу примем условие Величину U представим [c.64]

При турбулентном течении газов и р р = 0,5 [c.198]

Теплообмен и сопротивления при кольцевом режиме течения двухфазного двухкомпонентного. потока в трубах явились предметом теоретического исследования, выполненного Леви [59, 60]. Автор представил решения для трех режимов течения газо-жидкостного потока вязкостно-вязкостного, вязкостно-турбулентного и турбулентно-турбулентного. Полученные им критерии в основном не отличаются от установленных Мартинелли (69]. Однако в решение входят три дополнительных критерия, выражающие влияние физических свойств среды в боль-щинстве случаев этими критериями можно пренебречь. [c.125]

Рис. 7-11. Характеристики теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении газа через насадочную поверхность, образованную одинаковыми каналами треугольного сечения. Зависимости получены на основе экспериментальных данных для поверхностей, образованных одинаковыми каналами треугольного сечения с углом при вершине от 60 до 90°. Пунктирные линии в области ламинарного течения представляют аналитическое решение для матриц с каналами, имеющими в сечении равносторонние треугольники, L[rr=oo в области турбулентного сечения пунктирные линии представляют собой характеристики труб круглого сечения.

Преобразование спектра после завершения процесса перехода в условиях естественной конвекции воздуха систематически не изучалось. Но экспериментальные данные, полученные в работе [143], свидетельствуют о том, что отсутствует отчетливо выраженная область, в которой характеристики переноса изменяются, приближаясь постепенно к соответствующим значениям для турбулентного течения. Это различие в развитии течений газа и воды, возможно, связано с влиянием числа Прандтля. В случае воды первоначальная задержка развития возмущений температуры оказывает влияние на весь процесс перехода. [c.40]

В соответствии с работами [64, 65] предполагалось, что профили скорости для турбулентного течения при кипении с недогревом находятся между профилями скорости для турбулентного и ламинарного течения в гладких трубах. В подтверждение справедливости такого подхода сошлемся на работу [66], в которой при размещении на стенке канала твердых полусфер при турбулентном течении газа установлено отклонение радиального профиля скорости от профиля скорости в гладком канале. [c.95]

Гидравлическое сопротивление НС будем рассчитывать по формуле Дарси — Вейсбаха (2.17а) отдельно для ламинарного и развитого (автомодельного) турбулентного режимов течения газа (жидкости) в неподвижном слое, подставляя в эту формулу найденные выще значения /, w и выраженные через Яо, н-, с/ и ео- [c.219]

Приведем пример эмпирической расчетной формулы для в случае турбулентного течения газа [c.255]

Наибольшую сложность в подходе Эйлера — Лагранжа представляет собой учет обратного влияния дисперсной фазы на движение несущего потока, а также учет взаимодействия частиц дисперсной фазы друг с другом. При моделировании потоков газовзвесей с твердыми частицами турбулентная структура сплошной среды обычно рассчитывается на основе той или иной двухпараметрической к-Е модели турбулентности (см. подраздел 2.3.3). Влияние сил межфазного взаимодействия учитывается введением соответствующего источникового члена в уравнениях движения. Например, для стационарного осесимметричного турбулентного течения газа в вертикальной трубе уравнения движения можно записать как [c.203]

Двухпараметрическая к-е модель турбулентности, используемая в приведенной выше методике, разрабатывалась для моделирования однофазных потоков. Поэтому ее использование при моделировании течений многофазных сред оправдано лишь при малых концентрациях дисперсной фазы. При значительных концентрациях дисперсной фазы расчеты с использованием стандартных моделей турбулентности приводят к существенному расхождению результатов расчета с опытными данными. В первую очередь это относится к тем задачам, в которых движение сплошной среды осуществляется за счет энергии частиц дисперсной фазы, как, например, течение газо-жидкостного потока в газлифтных аппаратах. Как показывает анализ результатов численных расчетов газо-жидкостных потоков [12], наилучшее совпадение с экспериментальными данными обеспечивает использование значения эффективной [c.204]

С остальными низковакуумными режимами течения газа (турбулентным, инерционным или инерционно-вязко-дтным) при откачке электровакуумных приборов прихо- [c.341]

Число Рейнольдса является определяющим параметром не только для количественных характеристик пограничного слоя, но и для самого характера течения. При небольших числах Рейнольдса движение частиц газа имеет упорядоченный слоистый характер, такое течение называется ламинарным. При больших числах Рейнольдса движение частиц газа становится беспорядочным, возникают неравномерные пульсации скорости в продольном и поперечном направлениях, такое течение называется турбулентным. Переход ламинарного теченпя в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим. Критическое число Рейнольдса не постоянно и в очень сильной степени зависит от величины начальных возмущений, т. е. от интенсивности турбулентности на-бегагощего потока. [c.281]

Л — существенная сжимаемость газовой фазы В —неполное увлечение частиц энергосодержащими вихрями С — неполное увлечение частиц большими вихрями D — большая с,ила тяжести Е — скачки частиц F — значительное осаждение частиц G — вблизи стенки существенна броуновская диффузия Я—граница турбулентного течения газа без частиц. [c.99]

Особенность течения газов через турбулентный дроссель — ограничение скорости движения частиц в дросселирующем отверстии местной скоростью звука (ug < Uge). Скорость движения частиц, равную местной скорости звука, называют критической. Режим течения газовой среды при < Uga называют докрити-ческим, а при —надкритическим. Физический смысл [c.64]

Таким образом, имеется такая область протекания процесса горения—ее принято называть диффузионной, — в которой существенными и решающими для скорости процесса становятся физические факторы, как, например, характер течения газо-воздушного потока, распределение скоростей, концентраций и температур в этом потоке, форма и размеры обтекаемых тел (камеры, горелки и т. п.), характер общей и местной турбулентности потока, соотношения между молекулярной и молярной (турбулентной) диффузией, перераспределение тепла внутри потока (особенно в зоне горения), а также между потоком и внешней средой (теплообмен, вызванный неадиабатич-ностью системы). Не говоря о некотором, еще возможном воздействии кинетических факторов, чисто физическая картина процесса становится столь сложной, что задача не может получить общего решения либо не удается составить замкнутую систему дифференциальных уравнений с четким определением граничных условий, либо при наличии такой системы уравнений их не удается проинтегрировать без грубых упрощений, не отвечающих истинному ходу процесса. [c.65]

Массоотдача в газовой (паровой) фазе в области слабого взанмод. при турбулентном режиме течения газа (пара) определяется по аналогии с поверхностным трением газа в орошаемой трубе (аналогия Чилтона-Колборна) [c.575]

Уже давно было установлено, что при течении жидкостей и газов в трубах или при обтекании тел с увеличением числа Рейнольдса характер течения существенно меняется. При некотором значении этого числа Rj., называемого критическим, слоистое или ламинарное течение переходит в пульсирующее или турбулентное. Явление перехода ламинарного течения в турбулентное качественно можно наблюдать, например, в случае движения воды в стеклянных трубках, в которые вводится подкращивающее воду вещество. При малых скоростях потока подкрашенная струйка располагается параллельно оси трубки, что свидетельствует о течении жидкости концентрическими слоями с общей осью, совпадающей с осью трубки. При увеличении скорости окрашенные струйки приобретают волнистый характер. Таким образом, в потоке возникают пульсационные движения частиц жидкости к стенке и обратно. При больших скоростях течения наблюдается уже значительное перемешивание частиц жидкости, что проявляется в переплетении окрашенных струек между собой. [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология