Гидродинамика потоков моделирование

Уравнения (2.3) и (2.4) являются незамкнутыми. Помимо неизвестных функций р,- и щ они содержат члены Зц, 1,1 и которые не выражены через указанные функции. Поток массы характеризующий кинетику фазового пере сода, может быть определен только при совместном решении уравнений гидродинамики и уравнений тепло- и массообмена, рассмотрение которых не входит в задачу данной главы. Напротив, тензор поверхностных сил в фазах 2,- и сила межфазного взаимодействия являются чисто гидродинамическими параметрами. Их определение означает, по существу, формулировку реологических уравнений состояния для исследуемой смеси и представляет собой основную и наиболее сложную проблему при моделировании двухфазных течений. [c.60]

Особенности моделирования колонных биореакторов заключаются в необходимости учета существенного влияния структуры жидкостных и газовых потоков на характер распределения концентраций микроорганизмов, субстрата и растворенного кислорода по высоте колонны. В целом математическая модель формируется согласно ранее рассмотренной схеме на рнс. 3.3 и включает следующие основные блоки гидродинамики, массообмена и кинетики. Конструктивное разнообразие колонных биореакторов обусловливает применение различных моделей структуры потоков, описывающих ситуацию, соответствующую либо режиму вытеснения, либо ячеечной схеме потоков, либо диффузионной модели [5, 19, 22]. [c.156]

Значительную переработку претерпела четвертая часть, где рассмотрены аппараты для проведения процессов массопередачи. При анализе работы аппаратов широко использован метод математического моделирования. Систематизированы математические модели различных типов аппаратов. Расширены вопросы, связанные с оформлением новых методов проведения процессов массопередачи насадочные эмульгационные колонны и аппараты с внешним подводом энергии. Заново представлены обш,ие закономерности гидродинамики барботажного слоя, влияние структуры потоков на эффективность тарельчатых колонн. Дана оценка эффективности массопередачи на тарелках прн разделении многокомпонентных смесей, систематизированы математические модели тарельчатых ректификационных колонн. [c.4]

Таким образом, рециркуляция может дать и положительный, и отрицательный экономический эффект. Наличие двух противоположных качеств рециркуляции при практическом осуществлении рециркуляционного химического процесса вызывает необходимость компромиссного решения вопроса о количестве и составе посылаемого иа повторную переработку материального потока, о тех значениях глубины превращения и связанного с ней коэффициента рециркуляции, которые удовлетворяли бы достижению поставленной цели. Решение этой задачи предполагает математическое моделирование процесса с учетом параметров обратной связи и его оптимизацию. Благодаря появлению и развитию различных математических методов оптимизации и применению их в химической технологии задача эта стала разрешимой с помощью ЭВМ уже в 1960-е годы. В этой связи в последние 10—15 лет зарождаются и получают бурное развитие исследования по оптимизации в соответствии с экономическим критерием [57, 58]. Необходимым условием отыскания оптимального варианта является наличие математической модели процесса, представляющей собой систему уравнений кинетики, выражений для скоростей передачи теплоты, уравнений гидродинамики и экономического критерия оптимальности, удовлетворяющего определенным ограничениям. В случае оптимизации рециркуляционного химического реактора его математическая модель включает и уравнения обратной связи. [c.271]

Оптимизация циркуляционных смесителей. При выборе оптимальных конструктивных размеров смесителя и его режима работы используют в основном метод физического моделирования. Число вариантов исполнения лабораторной модели объемом 5—6 л обычно небольшое от 2 до 5. Режимные и конструктивные параметры лабораторных смесителей нз-за трудоемкости и высокой стоимости нх изготовления и проведения экспериментов, как правило, изменяют в узких диапазонах. В моделях смесителей малого объема влияние пристеночных эффектов на гидродинамику потока частиц внутри смесителя велико. В промышленных смесителях эти эффекты в значительной мере ослаблены. Это усложняет поиск масштабных переходов от лабораторной модели к промышленному образцу смесителя. По этим причинам метод физического моделирования смесителей сыпучих материалов при разработке методики их оптимизации неэффективен. [c.238]

При моделировании массопередачи на практике используют в основном простейшие математические модели, например модель теоретических тарелок или модель реальных тарелок с полным перемешиванием либо идеальным вытеснением потоков. За последние годы проведены многочисленные исследования по уточнению математических моделей массопередачи в промышленных аппара-тах, позволяющие учитывать более точно условие фазового равновесия, кинетику массопередачи в бинарных и многокомпонентных смесях, а также гидродинамическую структуру потоков. В настоящее время можно составить достаточно полную математическую модель массопередачи в любом аппарате, однако реализация этих моделей пока еще затруднена отсутствием надежных зависимостей, обобщающих экспериментальные данные по кинетике массопередачи и гидродинамике потоков. [c.12]

Так решается в принципе вопрос о моделировании процессов переноса вещества, В применении к конкретным каталитическим процессам дело осложняется обычно сложной геометрической и гидродинамической обстановкой. Очень часто мы имеем дело с катализатором в пористом слое законы переноса, так же как и гидродинамика потока в таком слое, будут, конечно, гораздо сложнее, чем в модельных условиях гладкой трубы. Этих конкретных вопросов мы здесь касаться не будем они освещены в других статьях. [c.372]

Решение задач оптимального проектирования и оптимизации процессов разделения многокомпонентных смесей методом ректификации невозможно без использования результатов математического моделирования. Как уже отмечалось, использование концепции теоретической ступени разделения ле дает возможности надежно предсказывать конструктивные параметры установки, удовлетворяющей заданным технологическим требованиям. Поэтому необходима детальная проработка таких проблем, как массопередача в многокомпонентных смесях и гидродинамика потоков на контактных устройствах массообменной аппаратуры [130, 179, 185]. [c.39]

Относительно применения различных моделей гидродинамики при моделировании ректификационных установок можно констатировать, что использование на стадии проектирования для качественного анализа различных схем разделения наиболее простых моделей вполне оправдано, поскольку дает определенный запас по разделительной способности и экономит вычислительные затраты. При проведении более точного моделирования с вычислительной точки зрения предпочтение следует отдать гидродинамическим моделям, основанным на ячеечной структуре потоков, поскольку использование диффузионных моделей, особенно при многокомпонентной ректификации, сопряжено с серьезными вычислительными трудностями, связанными с необходимостью решения двухточечной краевой задачи для системы дифференциальных уравнений. Погрешность в оценке параметров гидродинамических моделей оказывает меньшее влияние на точность результатов моделирования по сравнению с ошибками в определении кинетических параметров и параметров уравнений, описывающих паро-жидкостное равновесие. [c.319]

Впервые моделирование как метод научного познания был использован в аэро- и гидродинамике. Была развита теория подобия, позволяющая переносить результаты экспериментов, получаемых на установках небольшого масштаба (моделях), на реальные объекты большого масштаба. Основой таких исследований является физическое моделирование, при котором природа модели и исследуемого объекта одна и та же. Физическое моделирование и теория подобия нашли широкое применение в химической технологии при исследовании тепловых и диффузионных процессов. Были сделаны попытки использовать теорию подобия и для химических процессов и реакторов. Однако ее применение здесь оказалось весьма ограниченным из-за несовместимости условий подобия для химических и физических составляющих процесса в реакторах разного масштаба. Например, степень превращения реагентов зависит от времени пребывания их в реакторе, равного отношению размера к скорости потока. Условия тепло- и массопереноса, как следует из теории подобия, зависит от критерия Рейнольдса, пропорционального произведению размера на скорость. Сделать одинаковыми в аппаратах разного масштаба и отношение, и произведение двух величин невозможно. Вклад химических и физических составляющих реакционного процесса и их взаимовлияние и, следовательно, влияние их на результаты процесса в целом зависят от масштаба. В аппарате небольшого размера выделяющаяся теплота легко теряется и слабо влияет на скорость превращения. В аппарате большого размера выделяющаяся теплота легче запирается в реакторе, существенно влияет на поле температур и, следовательно, на скорость и результаты протекания ре- [c.30]

Книга является пособием по курсу Моделирование химико-технологических процессов . Она состоит из трех частей. Первая часть книги знакомит с основными понятиями и определениями, а также со способами моделирования. Вторая часть посвящена кинетике и макрокинетике процессов, рассмотрению влияния на нее тепловых и диффузионных факторов и гидродинамике потоков в аппаратах. В третьей части изложены принципы построения различных моделей и вопросы оптимизации процессов химической технологии. [c.319]

С помощью математического моделирования любой массообменный процесс можно представить как большую систему, состоящую из ряда подсистем равновесие , массопередача , гидродинамика , теплопередача , подсистема балансов массы и энергии . Анализ этих подсистем, в свою очередь, позволяет расчленить их на подсистемы более низкого уровня. Например, для подсистемы гидродинамика целесообразно рассматривать макро- и микроуровни для подсистемы теплопередача - общие балансы теплоты (макроуровень) и тепловое воздействие потоков фаз (микроуровень). [c.225]

Зайчик Jl. И. Проблемы и методы моделирования гидродинамики и теплообмена в двухфазных турбулентных потоках. Труды 2-ой Российской национальной конференции по теплообмену. Т 1,1998, Москва, 47-52. [c.90]

Моделирование положения границы зоны варки позволяет получать качественные сведения о влиянии тепловых потоков и гидродинамики расплава стекла на расположение зоны варки [6, 34]. В реально действующем производстве положение границы зоны варки контролируется визуально, что в связи с сильным воздействием излучения стекломассы на человека подвержено субъективизму. [c.128]

Другое дело — моделирование геометрии аппаратов и гидродинамики процессов. Здесь кроме дифференциальных уравнений (движения вязкой жидкости, неразрывности потока и др.) приходится вводить ряд условий однозначности, в которых связь между параметрами установлена лишь функционально и определяется эмпирически. В этих случаях единственным выходом является пока физическое моделирование на основе эмпирического решения критериальных уравнений. [c.292]

Обращает на себя внимание, что с учетом изложенного в системе (3-10) не остается критериев, характеризующих дисперсность пыли. Как будет показано ниже, во многих практически важных случаях влиянием критериев Не и Рг можно пренебречь тогда в системе (3-10) вообще не остается определяющих критериев. Учитывая изложенное, рассмотрим теорию моделирования, основанную на общих уравнениях гидродинамики двухфазного потока. [c.85]

Выделение ароматических углеводородов из катализатов платформинга бензиновых фракций, избирательная очистка нефтяных масел, очистка керосино-газойлевых фракций, органических продуктов и сточных вод методом экстракции получили широкое распространение в производственной практике. Для анализа работы существующих экстракционных процессов и проектирования новых важным моментом является разработка и внедрение методов математического моделирования, что позволит проводить выбор лучших вариантов технологических решений на ЭЦВМ, подбирать оптимальные режимы работы экстрактора и в целом повышать технико-экономические показатели процесса. Наиболее общим подходом в математическом моделировании экстракции является. использование гидродинамической массообмённой модели. Однггко в связи.с тем, что гидродинамика потоков во многих типах экстракционных аппаратов сложна, а коэффициенты массообмена трудно определяемы, решение многих технологических задач целесообразно выполнять с применением статической модели процесса, основанной на теоретической ступени контакта двух жидких фаз. Такой подход облегчается тем, что статическая модель практически адекватна реальному объекту при равенстве их эффективности, выраженной числом теоретических ступеней контакта. [c.3]

Третий путь—аналитическое решение задач моделирования—наиболее сложный и совершенный. Для аналитического решения требуется иметь экспериментальные сведения о механизме и кинетике реакции. Влияние диффузионных факторов и принудительных материальных и тепловых потоков учитывается обычно теоретическими расчетами. Аналитическое решение предусматривает составление математической модели, описывающей процесс в целом. На такой модели можно без экспериментирования на объекте решать значительно более сложные задачи, чем на аналоговых машинах, с учетом влияния гидродинамики и теплопередачи. И лишь несовершенство и неполнота математической модели обычно вынуждают экспериментально проверять конечные результаты. Анализ математической модели выполняют на цифровых вычислительных машинах. [c.12]

При разработке методов описания целесообразно сосредоточить внимание на разработке проблем моделирования интенсифицированных экстракторов со стабильной упорядоченной гидродинамикой, обусловленной внешним подводом энергии. В таких аппаратах неидеальность потоков в основном определяется продольным перемешиванием в обеих жидких фазах. [c.373]

Рассмотрение существующих типов математических описаний процесса экстракции показывает, что однопараметрические модели недостаточно точно отображают его характеристики в реальных условиях. Для адекватного моделирования промышленных экстракторов требуются многопараметрические модели структуры потоков, разработка которых продолжается в настоящее время. Для интенсифицированных экстракторов с хорошо упорядоченной гидродинамикой, работающих в режимах развитой турбулентности, приемлемую для практических расчетов адекватность описания обеспечивает двухпараметрическая ячеечная модель с обратными потоками. [c.377]

Большое значение как при периодической, так и непрерывной организации процесса, имеет характер движения потоков — прямоток, противоток или перекрестный ток. Структура потоков в аппарате (полное вытеснение, полное перемешивание или их комбинация) определяет выбор математической модели процесса, включающей уравнения, описывающие статику и динамику, а также граничные и начальные условия и другие характеристики процесса. Составление математической модели в каждом частном случае ведется в соответствии с системным подходом к процессу процесс разбивают на элементарные стадии, расположенные в иерархическом порядке. На первом уровне математической модели обычно располагают зависимости, описывающие условия равновесия, а также характер химических превращений (если они имеют место). На втором иерархическом уровне описываются закономерности элементарных процессов переноса, идущих в единичном зерне, в одной капле, пузыре и т. п. Третий уровень соответствует моделированию процесса в целом слое, на тарелке и т. д., включая в себя зависимости второго уровня. На четвертом уровне принимается во внимание расположение отдельных слоев, тарелок, теплообменных устройств в целом аппарате (с учетом фактора масштабирования). Пятый уровень включает описание гидродинамики и массообмена в каскаде реакторов или агрегате. [c.74]

Струйно-центробежные конструкции контактных устройств представляют собой обычные кольцевые пластинчатые или перфорированные тарелки с кромками отверстий, отогнутыми в одну сторону (по кругу), с центральным переливом в виде трубы и боковым переливом по всему корпусу [382—383]. Исследование гидродинамики и массопередачи на тарелках подобной конструкции, испытывавшихся в моделях небольшого диаметра, показывает, что их производительность в несколько раз превышает производительность обычных переливных тарелок с перекрестным током фаз [379—381]. Однако для получения высокой эффективности массопередачи на струйно-центробежных тарелках в промышленных аппаратах следует устранить поперечную неравномерность потоков [138] в результате проведения гидравлического моделирования их работы на холодных моделях. [c.195]

Межфазный теплообмен. Для моделирования кинетических процессов внутри частиц дисперсного материала и для расчета тепловоспринимающей способности слоя, как целого, необходимо знать коэффициент теплоотдачи от потока фильтрующейся среды к наружной поверхности частиц. Теоретические решения здесь получить затруднительно даже для регулярной укладки монодисперсного сферического материала, поскольку гидродинамика обтекания частицы, находящейся внутри слоя, оказывается зависящей от влияния соседних зерен. Попытки теоретического анализа [52—54] обычно основаны на решении задачи теплообмена сферической частицы с безграничным потоком, а влияние стесненности обтекания частиц в плотном слое вводится поправочными множителями, зависящими в основном от порозности слоя. Решения такого рода проводятся в рамках преобладания либо вязкостных, либо инерционных сил. [c.153]

Из-за хаотичности траекторий частиц теоретическое изучение турбулентных потоков значительно усложняется. До недавнего времени считалось, что без привлечения дополнительных гипотез и опытных данных с помощью уравнений гидродинамики вообще невозможно рассчитать поле скорости и гидравлическое сопротивление при турбулентном режиме движения жидкости. В настоящее время это мнение можно считать устаревшим. Для некоторых простейших случаев (течение жидкости в трубах и каналах на участках, значительно удаленных от входа, и др.) численным моделированием с помощью сверхмощных компьютеров получены решения уравнений Навье—Стокса и для турбулентных потоков рассчитаны напряжения в жидкости, подтверждены эмпирические законы гидравлического сопротивления, установлено критическое число Рейнольдса (Ке р 2300) и т.п. Тем не менее, основным методом изучения турбулентных потоков в настоящее время остается метод, предложенный в XIX в. английским ученым О. Рейнольдсом. [c.144]

Кириллов Б. А., Матрос Ю. Ш., Слинько М. Г. Исследование гидродинамики потока в слое н( пористых частиц. — В кн. . Моделирование химических реакторов, Новосибирск — Киев ИКСОЛНСССР, 1970, ч. И, с. 160—174. [c.340]

При моделировании проточных химических реакторов с неподвижным мелкозернистым слоем катализатора, при моделировании прошшшенных сорбционных установок и в других задачах, связанных с движением газов в пористой среде, часто необходимо учитывать неизатермичность процессов. Изменение температуры среды влияет не только на сорбционные и кинетические свойства сорбентов (катализаторов), но и на гидродинамику потока. В связи с этшл представляет штерес постановка и решение задачи [c.88]

Вследствие фудности оценки фаниц факела в реальных условиях действующих печей прибегают часто к физическому моделированию аэродинамики на воздушных или водяных моделях. В настоящее время существенно продвинулся также математический аппарат расчета гидродинамики турбулентных потоков в достаточно сложных условиях геомефической и аэродинамической обстановки, например, с использованием К-8 -моделей турбулентности. В рамках зонально-узлового метода расчета удается уже сочетать расчеты процессов радаационного и сложного теплообмена с расчетами гидродинамики потоков. [c.519]

Цель третьего пояса санитарно-защитной — исключить возможность подсасывания удаленных жидких отходов крупными подземными водозаборами, горными выработками, работающими с большим водоотливом, или скважинами разрабатываемых нефтяных, газовых и других месторождений. Поэтому указанные сооружения не должны быть расположены на территории этого пояса. Размеры третьего пояса, как и второго, следует устанавливать, исходя из данных изучения геологических и гидрогеологических условий района, количества намеченных к удалению жидких отходов, их состава и концентрации. Но, кроме того, необходимо учитывать размещение и мощность сооружений, откачивающих воду, нефть или газ в окружающем районе. Для определения границ третьего пояса могут использоваться уравнения гидродинамики или моделирования. Если принимать расход через сооружения, откачивающие воду или нефть, равным расходу удаляемых жидких Отходов на полигоне, то применима расчетная схема полуогравиченного потока с границей постоянного напора. В некоторых случаях границы третьего пояса могут совпадать с границами второго пояса санитарно-за-щитной зоны (когда продвижение удаленных отходов в том илн ином направлении ограниченно естественными гидрогеологическими преградами тектоническим нарушением, фациальным выклиниванием или другим геологическим образованием). Чтобы полигон захоронения разместить в таких условиях, при которых в дальнейшем не потребуется прекращение работы действующих или ограничение строительства новых подземных водозаборов, горнодобывающих предприятий, нефтяных промыслов и т. д., необходимо иметь ориентировочные данные о размере третьего пояса уже на стадии выбора участка для захоронения жидких отходов. По материалам обоснования санитарнозащитной зоны составляют проект решения об установлении границ поясов этой зоны и мероприятиях в их пределах. [c.118]

Физическое и математическое моделирование колонных аппаратов является до настоящего времени задачей трудноразрешимой. Двухфазная система с трудномоделируемыми фазовыми переходами, струйное впрыскивание в сочетании с системой газовой циркуляции, создающие весьма сложную гидродинамику потоков,—эти обстоятельства позволяют говорить лишь о сугубо качественных расчетах аппаратов колонного типа. Однако большой опыт, накопленный при проектировании и промышленной эксплуатации таких реакторов, позволял получать работоспособные реакционные узлы для установок оксосинтеза в тот период, когда методы математического моделирования химической технологии только зарождались. Этими обстоятельствами и объясняется относительная распространенность использования реакторов колонного типа с внутренним теплосъемом в оксопроцессе. [c.96]

В монографии [18] рассмотрено влияние колебательного движения среды на тепломассообмен при вынужденном движении среды. В. М. Бузник систематизировал вопросы интенсификации теплообмена, он приводит приближенные теоретические решения задачи [19]. Обобщения методов экспериментального и теоретического анализа теплообмена и гидродинамики в колеблющихся потоках выполнено Б. М. Галицейским, Ю. А. Рыжовым и Е. В. Якушем [20]. Моделирование и оптимизация тепловых процессов при их интенсификации рассмотрены И. М. Федоткиным [21]. [c.155]

Из-за отсутствия общих уравнений гидродинамики двухфазных смесей более ранние работы основаны на анализе уравнений движения отдельной частицы в потоке вязкой жидкости или на анализе размерностей. Наиболее полными являются теории ЦКТИ [Л. 53] и В. Барта [Л. 54, 55]. В 1934 г. С. Н. Сыркин ЩКТИ) разработал теорию моделирования траекторий движения твердых частиц в криволинейном потоке, которая и сейчас имеет большое распространение (Л. 56]. В качестве исходных уравнений использованы следующие [c.80]

Несмотря на большое количество исследований тарельчатых аппаратов, многообразие методик и целей исследования, вряд ли можно считать вопросы их расчета и моделирования решенными окончательно. В ранних работах в большинстве случаев исследования проводились, как правило, на прямоугольных лотках либо на аппаратах небольших диаметров (100 - 150 мм), а полученные параметры модели переносились на тарелки промышленного размера, что искажало истинную картину явлений, происходяших в структуре потока жидкости на тарелке, и вело к большим ошибкам в проектировании. При этом исследование структуры потока ограничивалось лишь определением зависимостей параметров выбранных моделей от гидродинамики и конструкции исследуемой тарелки. [c.107]

Совершенствование и разработка новых машин и аппаратов хл .1нческой технологии, в которых используется вихревое движение неоднородных сред для интенсификации процессов тепло-массообмена, увеличение производительности, уменьшения вредного техногенного влияния на окружающую среду является актуальной проблемой. Решение этой проблемы невозможно без понимания и адекватного описания физико-химических явлений, происходящих в таких аппаратах. Математическое моделирование динамики широко распространенного в химико-технологической аппаратуре вихревого движения способствует решению указанной проблемы. В данной работе приведено описание математических моделей и профамм моделирования гидродинамики вихревых потоков, в частности, в роторно-пульсационных аппаратах и низконапорных циклонных аппаратах. Разработанные математические модели позволяют [c.32]

D. Гидродинамика специфических режимов течения (вертикальных). Улучшения моделирования двухфазных течений можно достичь, учитывая характеристики специ-фчческих режимов течения, хотя это и требует дополнительных усилий при предварительном расчете режима течения двухфазной снеси. Проблемы описания режимов обсуждались в п. А. При рассмотрении отдельного режима течения могут оказаться важными также эффекты развития потока, При кольцевом режиме течения такие эффекты являются преобладающими и должны включаться в любую реалистическую модель, [c.195]

Существующие типы кипятильников колонн в основном могут быть отнесены к трем разновидностям. Это, в первую очередь, кипятильники с парциальным испарением, где обогрев осуществляется подводом тепла через специальные подогреватели. Другой разновидностью являются кипятильники полного испарения, где некоторая часть кубовой жидкости, непрерывно отбираемая от общего потока, испаряется практически полностью. Наконец, последняя разновидность кипятильников — это кипятильники с обогревом и подачей острого пара. Если кипятильники первой разновидности могут рассматриваться как теоретическая ступень разделения, то последняя разновидность эквивалентна тарелке с эффективностью разделения менее единицы из-за. проскока части пара. Строгое описание гидродинамики кипятильников первой и последней разновидностей представляет довольно сложную задачу, поэтому практически во всех случаях при математическом моделировании допу-. скается наличие в них идеального смещения. [c.258]

Расчет эффективности промышленного аппарата с учетом неидеальности гидродинамики можно выполнить несколькими методами математическим и гидродинамическим моделированием на основании теории подобия наконец, по экспериментальным значениям коэффициента масштабного перехода, полученным для аналогичных процессов. При гидродинамическом моделировании, нашедш ем наибольщ се примспепие, определяют гидродинамическую обстановку в промышленном аппарате и отклонения структуры потоков от идеальной. Необходимый объем аппарата (или его высоту при заданном сечении) выражают по аналогии с уравнением (17) следующим образом [c.51]

Создаются благоприятные условия моделирования. Вследствие организованной структуры потоков эффективность колонн с насадкой КРИМЗ относительно мало изменяется с увеличением размеров аппарата. Гидродинамика и массопередача пульсационных колонн с насадкой КРИМЗ подробно изучалась С. М. Карпаче-вой с сотр. [186—189]. [c.327]

Предельные условия массопереноса определяются наличием на поверхности раздела фаз диффузионного слоя, толш ина которого в гидродинамическом отношении является функцией толш,ины ламинарного пограничного слоя б [4]. Интенсификация массопереноса, таким образом, зависит от степени турбулизации потока, понижающей размеры ламинарного пограничного слоя. Естественно, в многокамерных системах гидродинамические условия варьируются как по площади отдельных камер, так и по ряду параллельно питающихся камер в этом случае можно говорить лишь о эквивалентной толщине ламинарного слоя, определяющей поляризацию системы в целом. Моделированием процесса в лабораторных условиях достигается относительно равномерная турбулизация, что позволяет получать локальные значения величин б (в исследованиях по гидродинамике и массонереносу), необходимые для оценки эффективности конструкции. [c.132]

О кинетике химических реакции в потоке. В настоящее время одной из распространенных форм осуществления многих процессов является проведение их путем непрерывного пропускания потока реагирующих газов (или жидкостей) через слой твер- дого или жидкого реагента или просто через реакционный аппарат с определенной температурой. Так можно осуществлять, например, сушку газов или насыщение их парами жидкости, адсорбцию газов твердыми реагентами и многие химические реакции гомогенные или гетерогенные и, в частности, каталитические (реакции в потоке). Такая форма проведения обеспечивает длительную непрерывность процесса при благоприятных возможностях поддержания постоянного режима, так как каждый данный аппарат может работать при постоянных условиях температуры и пр. Эта форма проведения процесса влияет на кинетику его и приводит к своеобразной зависимости кинетики от таких условий проведения, как размеры и форма реакционного аппарата, величина свободного сечения, скорость пропускания газов. В результате кинетика их становится весьма сложной. Различным областям применения в известной степени соответствуют различные направления развития теории. В одних успешно используются методы математического моделирования, в других применяются методы, основанные на выводах гидродинамики. Однако описание их выходит за рамки этой книги. [c.698]