Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Поле температурное гидравлических

    В процессе эксплуатации газотурбинных двигателей на форсунке, головке и стенках жаровой трубы камеры сгорания может образовываться мягкий сажистый или коксообразный нагар (рис. 4.43). При отложении нагара (нагарообразовании) изменяются гидравлические характеристики форсунок, возникают большие температурные градиенты в материале камеры сгорания, деформируется температурное поле газа перед турбиной, отмечаются и другие нежелательные явления [152, 153]. Вследствие этого возможно коробление и растрескивание стенок жаровых труб и прогар сопловых лопаток турбины. [c.149]


    Схема //. Для переключения газовых потоков можно использовать стандартную запорную арматуру. Однако оно сопровождается повышением адиабатического разогрева смесей, пригодных для переработки по данной схеме. При смене направления фильтрации сохраняются переменные температурные поля в газоходах и переключающей арматуре. Кроме того, увеличение количества катализатора приводит к росту гидравлического сопротивления реакторного узла. [c.328]

    Возможность использования твердых частиц малых размеров, т. е. твердой фазы с развитой удельной поверхностью, для понижения диффузионных торможений и повышения производительности аппаратов при осуществлении ряда сорбционных, тепловых, каталитических и других процессов. Заметим, что применению мелких твердых частиц в аппаратах с неподвижным слоем твердой фазы часто препятствуют неравномерность температурного поля в поперечных и продольных сечениях слоя, высокое гидравлическое сопротивление и малоинтенсивный теплообмен (низкие коэффициенты теплоотдачи). Кроме того, в отличие от неподвижного слоя твердых частиц, где суммарная поверхность последних значительно превышает активную поверхность фазового контакта, в псевдоожиженном слое величины этих поверхностей заметно сближаются. [c.19]

    При рассмотрении процесса выпаривания различают общую А/общ и полезную А/пол разности температур. Под общей понимают разность температуры теплоносителя и температуры кипения чистого растворителя при давлении в паровом пространстве аппарата, под полезной — разность температур теплоносителя и кипящего раствора. Полезная разность температур оказывается ниже общей. Это объясняется более высокой температурой кипения растворов нелетучих веществ по сравнению с чистым растворителем, а также повышением давления в растворе по сравнению с давлением в паровом пространстве. Последнее обусловлено гидростатическим давлением, гидравлическим сопротивлением при движении парожидкостной смеси в кипятильнике, а также повышением давления, вызванным увеличением скорости (ускорением) парожидкостной смеси вследствие значительного увеличения ее объема по сравнению с объемом раствора, поступающего в греющую камеру. Повышение давления приводит к повышению температуры кипения, что уменьшает полезную разность температур, являющуюся движущей силой процесса выпаривания. Эти причины вызывают потери разности температур, т. е. уменьшение полезной разности температур по сравнению с общей. Потери складываются из так называемых температурной, или концентрационной, А к, гидростатической А г, гидравлической А гид и инерционной Aiи депрессий, которые представляют собой повышение температуры кипения раствора, соответственно, за счет различия температур кипения раствора и чистого растворителя, гидростатического давления, гидравлического сопротивления и увеличения давления вследствие ускорения парожидкостной смеси. [c.370]


    Форма поперечного сечения реторты может быть различной круглая, прямоугольная, овальная. При равной площади сечения наименее выгодной является круглая форма, так как при этом оказывается, что распределение температур по сечению реторты очень неравномерное температура в центре сильно отличается от температуры стенок. Н. И. Смирнов показал, что распределение температурного поля в сечении реторты зависит от гидравлического радиуса. Формой, обеспечивающей наименьший гидравлический радиус, является сильно вытянутый прямоугольник. Именно такая форма сечения реторт принята в промышленной практике. [c.114]

    Температурное поле пресс-формы. Пресс-форма для аккумуляторных баков представляет собой металлическую конструкцию с толстыми стенками, внутри которых последовательно расположены каналы небольшого диаметра (20—22 мм) с большим числом резких под углом в 90" поворотов (21—29), а следовательно, с большим гидравлическим сопротивлением (фиг. 45). [c.152]

    Увеличение гидравлических сопротивлений каналов влечет за собой уменьшение скорости (при неизменном напоре), а следовательно, и расхода охлаждающей жидкости и, что очень нежелательно, увеличение продолжительности цикла и неоднородности температурного поля. Так, например, дно пресс-формы (фиг. 45, а) имеет за время цикла продолжительностью в 7,5 мин. почти постоянную температуру 40—42 (кривая J3), а температура стенки пресс-формы вблизи ввода жидкости (кривая /) меняется за тот же промежуток времени на 40 (от 36 до 76 ). Одновременно в некоторых других точках оформляющей части пресс-формы (кривая 2) температура меняется па 14° (от 45 до 59"). Расположение термопар в пресс-форме показано на фиг. 45, б. Кривая 10 характеризует изменение температуры теплоносителя, по которой можно установить, что подача горячей жидкости происходит с запаздыванием на 15—20 сек., т. е. оформление изделия происходит в холодной пресс-форме. Охлаждение прессуемого материала в центре и в местах соприкосновения с пресс-формой происходит по-разному (кривые 9 и 12). В центре изделия материал охлаждается непрерывно, но с различной скоростью, а в местах соприкосновения с формой — ступенчато, [c.152]

    Установлено, что неоднородность температурного поля вызвана малым расходом охлаждающей жидкости, а последнее зависит от перепада давлений в питательной и сливной линиях и, конечно, от большого гидравлического сопротивления каналов. Для пресс-форм существующей конструкции, работающих в условиях Подольского аккумуляторного завода, характерным является изменение (за время цикла) разности температур на оформляющей поверхности матрицы от 8 до 21°, а пуансона в пределах от 7 до 31° (фиг. 46). Одновременная разность температур матрицы и пуансона колеблется в пределах от 8,5 до 31°, а к моменту распрессовки составляет 15°. [c.154]

    В пресс-форме с концентрическими каналами, по которым пар проходит последовательно, имеют место большие гидравлические сопротивления, что как и в пресс-формах с однозаходной спиралью вызывает большое падение давления, следствием чего является снижение температуры пара и нарушение однородности температурного поля. [c.177]

    При сушке влажных материалов в барабане происходит передача тепла конвекцией от газов к падающим частицам и к поверхности материала в завале и на лопатках, а также перенос тепла теплопроводностью от нагретых внутренних устройств аппарата к материалу. Вследствие хорошего перемешивания материала допустимы большие удельные плотности теплового потока, не приводящие к изменениям физико-химических свойств частиц в процессе сушки. Поданным [65], количество тепла, переданного материалу во время ссыпания, составляет примерно 70% всего теплового потока в барабанной сушилке. Гидродинамика процесса, протекающего в сушилке, чрезвычайно сложна трудно определить время пребывания частиц в барабане скоростные потоки газа неравномерны по сечению барабана температурные поля также неравномерны из-за гидравлического сопротивления струй материала. Ссыпающийся материал захватывает газ, который при этом опускается вниз, вследствие чего возникают поперечные потоки. Поэтому при расчете барабанных сушилок необходимо пользоваться объемными коэффициентами теплообмена. [c.178]

    В неподвижном слое вследствие неравномерной укладки катализатора (особенно в трубчатых аппаратах), слеживания его зерен и местных засорений слоя пылью всегда наблюдаются неравномерности температурного поля по сечению аппарата, что приводит к неравномерности степени превращения, понижению скорости процесса и особенно его избирательности. Во взвешенном слое при соответствующей конструкции и достаточном гидравлическом сопротивлении решетки [см. формулы (1.31)—(1.33)] достигается изотерма по всему сечению. [c.103]


    Значительное количество опытов, проведенное авторами с переменой площади поперечного сечения печи, не дало, однако, им возможности сделать какие-либо определенные выводы, за исключением того, что наилучшие выходы дивинила получаются в печах с сечением 52,2 и 62,8 см-. Авторы меняли, очевидно, прежде всего гидравлический радиус печи, являющийся мерилом температурного напряжения в тепловом поле, перпендикулярном вертикальной оси печи. Позднее, Смирнов [2] из многочисленных опытов этих исследователей выбрал относительно небольшую группу сравнимых по температуре и времени контакта и сопоставил результаты их со значениями гидравлических радиусов. Сопоставление это приведено в табл. 21. [c.123]

    Заготовки формуют на гидравлических прессах. Основное внимание при прессовании должно быть обращено на равномерное распределение порошкообразного полимера в форме. Процесс спекания можно проводить не только в самой форме, но и после извлечения заготовки из нее. В этом случае заготовку в дальнейшем помещают в печь. Очень важен равномерный обогрев полимерного материала. Нагрев заготовки необходимо осуществлять ступенчато. При 342°С происходит плавление кристаллов, затем — сплавление отдельных частиц полимера. Продолжительность спекания и последующего охлаждения определяется массой заготовки. От температурно-временного режима охлаждения во многом зависят физико-механические свойства получаемого из политетрафторэтилена изделия. Этим методом изготавливают изделия или полуфабрикаты, предназначенные для последующей механической обработки. Полу- [c.326]

    Гидродинамические неоднородности могут быть как внешними, так и внутренними. К внешним можно отнести возникающие в объемах реакторов отрывные течения и вихреобразования потоков из-за несовершенства конструкций внутренних устройств. Такпе неоднородности в слое могут быстро затухать [3—5], однако в ряде случаев генерируемые ими неравномерности химического превращения приводят к проникновению в глубь слоя неоднородностей температурных и концентрационных полей, что существенно снижает эффективность процесса [6—8]. Колебания газовой нагрузки в системе, рост гидравлического сопротивления слоя из-за отложений в нем пыли, механические вибрации реактора, приводящие к частичной ломке и истиранпю частиц катализатора, п другие воздействия способствуют неравномерной объемной усадке слоя с образованием каверн, пустот, свищей и т. п. [9, 10]. В последнее время опубликованы данные о неблагоприятном влиянии на протекание каталитических процессов частых пусков реакторов после их внеплановых остановок. Слой катализатора при этом испытывает периодические тедшератур-ные расширения—сжатия, которые приводят к неконтролируемому уплотнению слоя. [c.24]

    Оребренньпм ТА посвящена обширная литература [1, 3, 52], в том числе и справочного характера [3], где рассмотрены многие вопросы расчета температурных полей внутри ребер разнообразной конфигурации. Приводятся соответствующие графические материалы, приведены многочисленные корреляционные формулы для определения гидравлических сопротивлений и необходимых теплообменных поверхностей, рассмотрены опытные данные о возможных контактных сопротивлениях и других типах ребер. Приведены также современные основополагаюшие стандарты на оребренные аппараты воздушного охлаждения, анализируются области их использования, рассмотрены вопросы прочно- [c.356]

    Применение вместо шарикового катализатора регулярно уложенных трубчатых гранул привело к снижению гидравлического сопротивления реактора, снижению расхода энергии на 25 %. Это позволило увеличить мощность реактора на 22 % и повысить селективность процесса за счет выравнивания концентрационных и температурных полей, улучшения теплосъема. Доля продуктов горения (СО + СО2) при замене катализатора снизилась с [c.241]

    Пример. Произвести тепловой и гидравлический расчет пресс-формы. Размеры пресс-формы высота к — 400 мм, длина I = 470 мм, ширина 5 = 470 мм. Вес матрицы Ом = 400 кг, вес пуансона = 175 кг. Температура окружающей среды ср = 25°. Максимальная тeмпepatypa пресс-формы <тах = 65,5°. Минимальная температура пресс-формы = 35,5°. Время нагрева Хнагр= мин., а время охлаждения Хохл — 5 мин. Среднеинтегральная температура стенки пресс-формы (ср = 55° С. Толщина асбестовой подкладки 6=3 мм, а коэффициент теплопроводности асбеста под давлением X = 0,2 ккал м-час-град. Расчет производится из условия, что проходящая по каналам вода не должна нагреваться больше чем на Д/ = 5° (для получения однородного температурного поля). [c.158]

    Другим интересным решением подобной задачи является конструкция герметического полимеризатора (фиг. 98), у которого увеличение поверхности теплообмена достигнуто благодаря встроенному в кольцевое пространство реактора с диффузорно-винтовым перемешивающим устройством 10 пластинчатого сварного теплообменника 5. Эта конструкция создана в НИИ мономеров синтетического каучука Она позволяет значительно увеличить удельную поверхность теплообмена (пластинчатый теплообменник является современным видом теплообменного устройства), обеспечить равномерность температурного поля и уменьшить габариты аппарата. При необходимости обеспечения заданного гидравлического режима, определяемого числом Рейнольдса, с одновременным отводом большого количества тепла, количество элементов встроенного пластинчатого теплообменника можно увеличивать, соответственно изменяя ширину кольцевого пространства. При определении мощности, потребляемой на перемешивание в этом полимеризаторе, следует учитывать гидродинамическое сопротивление пластинчатого теплообменника при циркуляции рабочей жидкости. Экранированный электродвигатель 1 с клеммовой коробкой 13 заполнен трансформаторным маслом. Примененная здесь система конвективной циркуляции трансформаторного масла при сочетании с внешней рубашкой охлаждения является более эффективной в сравнении с внутренним змеевиковым охлаждением без циркуляции масла [97]. Охлаждаемый термобарьер 2 надежно изолирует электрочасть от теплового воздействия корпуса 3 полимеризатора. Патрубки 4 и 12, 8 и 9 служат для технологических целей. Коллекторная часть 6 пластинчатого теплообменника посредством патрубков 7 и 11 соединяется с системой циркуляции охлаждающей жидкости. [c.222]

    Размыкан.ие формы, съем изделия и очистка формы могут производиться иа одной позиции. Каждый из пресс-элементов может быть оборудован своим силовым цилиндром. Прессование может также обеспечиваться одним на весь автомат силовым цилиндром, а удержание формы в замкнутом состоянии — гидравлическим запором. На револьверных прессах чаще устанавливают одногнездные, но иногда и многогнездные пресс-формы. При применении одногиездных пресс-форм снижается удельное давление прессования, создается более равномерное температурное поле в пресс-форме и облегчается ее нагрев и контроль температуры, вследствие чего улучш ается внеш ний вид изделий и повышается точность их размеров, сокращается расход прессовочного материала, уменьшается трудоемкость. изготовления пресс-форм и увеличивается срок их службы.  [c.384]

    В США гидравлические жидкости выпускаются рядом фирм по военным спецификациям для использования в артиллерийских, ракетных и авиационных системах, а также в автотракторной технике. Готовятся они на нефтяной основе или на смеси нефтяных масел с синтетическими (например, с поли-а-олефинами, ароматическими углеводородами). Основы загушают СЭП, ССД или ПМА, причем содержание вязкостной присадки достигает иногда 10—20%- Кроме того добавляют антиокислительные, противокоррозионные, противоизносные присадки, а в отдельных случаях и ингибиторы коррозии. В табл. 43 приводятся вязкостно-температурные свойства и области применения выпускаемых в США гидравлических жидкостей [84, с. 99]. [c.120]

    Уравнение аналогично уравнению (1.23). Исследования показали, что при напорном движении жидкости в любом канале толщина гранич-ного слоя приближенно Б = 0,18Л, т.е. чем меньше расстояние между стенками, тем тоньше пограничный слой. Даже при наличии значительных возмущений эпюра скоростей в пограничном слое близка к пря-мо1 , поэтому переход тепла через пограничный слой происходит в основном путем теплопроводности и, естественно, что количество передаваемого тепла пропорционально 8/А. Кроме того, из рис.1.9 видно, что поле скоростей по сечению канала имеет вид параболы, поэтому в турбулентном ядре потока не происходит мгновенного нагревания жидкости, и помимо переноса тепла за счет турбулентного перемешивания существует сопутствувщий процесс перехода тепла путем теплопроводности. Видимо, эти два фактора и определяют эффект теплообмена в тонком текущем слое. Разумеется, что эффект теплообмена может быть установлен только при одних температурных условиях и одной скоро -сти движения жидкости. Этот эффект легко установить, пользуясь уравнениями (Ш.17) и (111.19). Однако есть второй фактор, способствующий теплообмену в тонком слое. Из уравнения (Ш.17) видно, что чем меньше расстояние между стенками Л, тем короче длина канала,меньше поворотов и меньше гидравлические потери. Из уравнения (111.26) ясно, что основная ча сть напора расходуется на преодоление местных сопротивлений. Для трубы / = а ти зк =, следовательно,потеря напора по длине канала не зависит от расстояния между стенками. Но чем меньше Л, тем короче канал и меньше поворотов, меньше общая потеря напора. Этот вывод относится, только к поточным теплообменникам, в которых длина канала зависит от температурных условий. Толщина пограничного слоя зависит от / ъ ш. Эти два параметра и определяют размеры поточного теплообменника, что наглядно показано на рис.Ш.10. На нем приведены четыре расчетных варианта, отмеченных цифрами I, 2, 3, 4. Результаты расчета приведены в табл.1. [c.67]

    В дальнейшем расчет ведут по следующей схеме. Пусть, например, оценочные расчеты привели к необходимости останоЕИться на замкнутой системе принудительного воздушного охлаждения блока РЭА. Затем выбирают тип теплообменника, насоса, прокачивающего воздух через теплообменник и РЭА. Это требует проведения серии тепловых и гидравлических расчетов с учетом промышленной поменклг.туры теплообменников, насосов и т. д. На этом этапе проектирования необходимо определить влажность внутри отдельных областей блока и оценить возможность конденсации влаги на поверхностях элементов. Затем требуется обосновать размещение плат внутри блока и элементов на каждой плате, при этом каждая комбинация влечет за собой анализ температурного поля блока. Заметим, что при обосновании оптимальной конструкции параллельно проводятся различные электрические, механические, а также функциональные расчеты, связанные с основным назначением РЭА. Соответствующие процессы, как правило, взаимосвязаны, что должно быть отражено в алгоритме общего расчета. Решение подобной задачи может быть осуществлено только на основе системного подхода с применением системы автоматизированного проектирования (САПР). [c.9]


Смотреть страницы где упоминается термин Поле температурное гидравлических: [c.237]    [c.453]    [c.568]    [c.157]    [c.205]    [c.148]    [c.453]   
Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.45 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Температурное поле



© 2024 chem21.info Реклама на сайте