Анализ температурных характеристик

Выше принцип температурной суперпозиции формулировался применительно к анализу температурных зависимостей компонент комплексного модуля упругости. Однако в силу существования соотношений линейной теории вязкоупругости изменение аргумента (частоты) в а раз в одной из вязкоупругих функций отвечает совершенно такому же изменению шкалы частот при рассмотрении функций релаксации и ползучести. Это приводит к общему определению принципа температурно-временной или температурно-частотной суперпозиции как способа совмещения любых характеристик вязко-упругих свойств полимерных систем путем сдвига исходных, времен ных или частотных зависимостей соответствующих функций вдоль оси 0 или lg I на величину температурного фактора сдвига lg а [c.262]

Поверхностные явления играют ключевую роль в мембранных процессах и существенны для всех типов мембран, кроме газодиффузионных. Абсолютные значения коэффициента проницаемости и селективности мембран, температурная и барическая зависимость этих характеристик, во многом определяются закономерностями сорбционного процесса на поверхности и в матрице мембраны. Обычно допускается, что скорость сорбции намного превышает скорость переноса массы и распределение вещества между сорбированной и объемной фазами равновесно. Поэтому ограничимся анализом условий сорбционного равновесия и разделительных характеристик равновесного сорбционного процесса. [c.42]

Анализ температурных характеристик [c.81]

Анализ циклов I—IV показывает, какое важное значение имеет соответствие температурных характеристик рабочего тела с теплоприемником и теплоотдатчиком. Отсутствие такого соответствия (или неполное соответствие) приводит к потерям d e и d"e, оказывающим большое влияние на общий КПД цикла. Потери d e и d"e можно наглядно представить на q, Те-диаграмме, аналогичной показанной на рис. 7.8. Такая диаграмма для циклов I и II (потери при отводе тепла) и циклов [c.253]

Результаты полных анализов отложений (%) различного типа приведены в табл. 6. Одновременно в таблице приведены температурные характеристики процесса их плавления. Эти данные подтверждают представительность результатов как по суммарной величине определяемых составляющих, так и по соответствию особенностей химического состава температурным характеристикам отложений, снятых с различных поверхностей нагрева. [c.103]

Рассматривалось также полностью развитое течение в бесконечном вертикальном канале [193], причем температуры обеих вертикальных поверхностей считались функциями вертикальной координаты и различались лишь на постоянную. Были проанализированы общие решения, полученные с помощью процедуры аналитических итераций при постоянных и линейно изменяющихся температурах стенок. В работе [192] рассмотрена также ситуация, когда температуры стенок убывают по вертикали. Показано, что характеристики устойчивости в этом случае качественно соответствуют результатам, полученным при анализе температурной устойчивости горизонтальных слоев жидкости. Исследованы [173] влияние сжимаемости, а также изменения других свойств жидкости в полностью развитых течениях. [c.243]

Процессы кипения и плавления ассоциированной жидкости можно представить как поблочный переход вещества из одной фазы в другую, идущий с разрывом поверхностной пленки. В этом случае возникает аналогия между структурно-подобными соединениями - нормальными парафинами и водой, если предположить, что водородные связи локализованы на ГК-ассоциатах, а межблочное взаимодействие определяется исключительно дисперсионными силами (моделирование структуры ГК-ас-социатов воды по температурам кипения и плавления нормальных парафинов). Тогда, сопоставляя физические характеристики углеводородов нормального строения с аналогичными характеристиками воды можно определить молекулярную массу ГК-ассоциатов воды, исходя из того, что границу раздела фаз преодолевает не индивидуальная молекула воды, а относительно устойчивый ГК-ассоциат. Однако в ассоциированных жидкостях, по сравнению с жесткими структурами ковалентно связанных углеводородных агрегатов, необходимо учитывать своеобразную конформацию плоское распределение агрегатов в жидкости и объемное - в переходной области в процессе испарения воды, когда действием дисперсионных сил поверхности жидкости можно пренебречь. Из анализа температурных зависимостей плавления и кипения парафиновых углеводородов, построенных на основе известных данных [ 1 ], следует, что при температуре 100° С кипит условный у] леводород с молекулярной массой 101,9 а.е. (гексамер) (рис. 3.1) и плавится - углеводород с массой 864 а.е. (таблица 3.1). Температура 0° С соответствует температуре кипения условного углеводорода с молекулярной массой 56 а.е. (табл.3.1) и плавления - углеводорода с массой 191,9 а.е. (рис.3.1). Этим значениям констант условных [c.101]

Таким образом, консолидация наноструктурного N1 приводит к дополнительному значительному уменьшению сгд и Тс по сравнению с измельченным в шаровой мельнице порошком, однако эта разница исчезает после высокотемпературного отжига при 723 К. Проведенные структурные исследования показали, что N1 как после измельчения в шаровой мельнице, так и после консолидации ИПД обладает наноструктурой с размером зерен около 20 нм. Тем не менее, эти состояния обладают различными магнитными свойствами. Как следует из анализа температурных зависимостей сга(Т) для этих образцов (рис. 4.1 и 4.2), отношение намагниченностей образцов после измельчения в шаровой мельнице и отожженного при 1073 К равно 0,83. В то же время в случае наноструктурного N1 после ИПД это отношение только 0,7. Температуры Кюри этих образцов уменьшились на 13 К и 24 К соответственно. Таким образом, видно, что как намагниченность насыщения, так и температура Кюри этих образцов меньше, чем у хорошо отожженных образцов. Более того, в образце после ИПД эти изменения значительно больше. Все измерения выполнялись в аналогичных условиях. Таким образом, полученные результаты указывают на то, что обнаруженные значительные различия в магнитных характеристиках могут быть вызваны различиями в тонкой структуре, а также, возможно, в химическом составе образцов. [c.157]

Выше уже неоднократно подчеркивалось то большое физическое значение, которое придается определению энергии активации. В рассчитываемой из экспериментальных данных энергии активации желательно видеть не какой-то температурный коэффициент , любые значения которого одинаково приемлемы, а величину, несущую информацию о природе элементарных актов изучаемого процесса. Поэтому правильный расчет энергии активации и обоснованный анализ этой характеристики являются, пожалуй, центральными вопросами при рассмотрении кинетики процесса разрушения. [c.258]

Анализ статических характеристик канала —выход продуктов процесса позволяет правильно выбрать температурный режим и область его изменения. Рабочий диапазон изменения температуры на выходе из промышленной печи пиролиза на олефины ограничивается температурами, соответствующими максимальному выходу бутиленов и этилена. Начальный участок этого диапазона соответствует бутиленовому режиму, средний — пропиленовому, конечный— этиленовому. Поддержание температуры, превышающей температуру максимального выхода этилена, экономически нецелесообразно. С экономической точки зрения и при учете выпуска всех товарных продуктов и их стоимостей наиболее выгоден температурный режим, близкий к пропиленовому (рис. 1У-5). [c.83]

В момент мгновенного открытия перегородки газ заполняет все пространство (А и Б). При этом его энергетические (температурные) характеристики не Меняются. Если текстовая энтропия (ТЭ, см. основной текст (2.2)) для областей А и Б до открытия перегородки были, например, ТЭ(А)=0 и ТЭ(Б)=0 (твердое состояние), то после открытия перегородки ТЭ(АБ)=0.5. Если же исходные значения ТЭ(А)=0 и ТЭ(Б) 1 (газообразное состояние), то после открытия перегородки получим ТЭ(АБ) 0.7. Можно смоделировать этот процесс, получив более точные и полные характеристики распределения результирующей ТЭ в зависимости от объемов У (А) и У2(Б) и начальных значений ТЭ(А) и ТЭ(Б). Более подробный анализ этой работы оставим на будущее. [c.204]

Для настройки автоматизированной машины необходимо выбрать значения температур кипения или температуры охлаждаемого объекта, соответствующие пуску и остановке машины. Абсолютные величины этих температур определяются технологическим режимом. Разность между температурами пуска и остановки называют температурным дифференциалом. Очень малые значения температурного дифференциала вызывают частые пуски и остановки компрессора, что усиливает влияние высоких пусковых токов на расход электроэнергии. Правильный выбор компрессора и аппаратов для работы в заданном интервале температур и установление температур пуска и остановки компрессора можно выполнить только на основе анализа взаимосвязи характеристик охлаждаемого объекта и холодильной машины. [c.536]

При исследовании смесей сорбент — сорбат диэлектрический метод наиболее эффективен при использовании полярных сор-батов, в частности воды. В этом случае метод заключается в основном в получении и анализе диэлектрических изотерм сорбции, выражающих зависимость диэлектрических характеристик от величины сорбции а и частотно-температурных зависимостей е и е" [641—645]. [c.242]

Так как с помощью химических, физических и механических методов испытаний невозможно оценить эксплуатационные свойства моторных масел, для правильной оценки их очень важны испытания на двигателях. Для одновременного определения нескольких свойств моторного масла применяют одно- или многоцилиндровые двигатели, смонтированные на стендах или установленные на транспортных средствах. Оценивают моюще-днс-пергирующие свойства, способность предотвращать шламообра-зование, антиокислительную стабильность, антикоррозионные свойства, изменение вязкости, склонность к образованию отложений и способность снижать расход топлива. Оценка на двигателях включает также определение массы образующегося лака и нагара на поршнях и клапанах (и в продувочных окнах в случае двухтактных двигателей) отложения шлама на стенках цилиндров, в картере, на масляном фильтре, на деталях передач и в клапанной коробке износ поршневых колец, гильз цилиндров и коррозию подшипников. Химический анализ работавших масел, который проводится в дополнение к моторным испытаниям, дает информацию об окислительной стабильности, разложении или изменении присадок, степени загрязненности масла и, в случае универсальных (загущенных) масел, об изменении стабильности загустителя к сдвигу, т. е. об изменении вязкостно-температурных характеристик. [c.255]

Из проведенного анализа наиболее интересным для технологии является вывод о том, что, изменяя акустические характеристики (частоту и интенсивность), можно получить наперед заданную гранулометрическую фракцию кристаллов округлой формы. Задавая определенный температурно-кавитационный режим, можно управлять ростом кристаллов, например периодически изменять интенсивность ультразвука относительно порога кавитации и одновременно периодически изменять температуру раствора около точки пересыщения. При температурах выше точки пересыщения надо воздействовать с интенсивностью выше порога кавитации, а при температуре ниже точки пересыщения соответственно воздействовать ультразвуком ниже порога кавитации. [c.152]

Исследования фракций ароматических углеводородов масел, масляных дистиллятов и остатков, выполненные за последнее время при помощи хроматографического анализа полученных узких фракцийТ Отгазывают, что зйй чителъная часть, а возможно, и основная ароматических углеводородов в масляных фракциях нефтей представляет собой нафтено-ароматические углеводороды. Известно, что нафтено-ароматические углеводороды имеют большие значения плотности, коэффициента преломления и более низкие вязкостно-температурные характеристики, чем аналогичные по строению ароматические углеводороды. [c.21]

Особенно широкое распространение получил динамический термогравиметрнческий анализ полимерных композиций [37, 38]. При ускоренных лабораторных испытаниях этот метод имеет большие преимущества по сравнению с изотермическим анализом, так как позволяет проводить быструю оценку температурных характеристик процесса разрушения неста-билпзнрованного и стабилизированного полимера. Однако в ряде случаев по данным динамической термогравиметрии (кривым ТГА) проводят вычисления ряда эффективных величин энергии активации, пред-эксионенциального множителя, порядка реакции и, основываясь на этих результатах, без достаточных на то оснований трактуют механизм деструкции полимера или оценивают эффективность ингибитора (при этом часто забывают, что рассчитанные с помощью разных методик кинетические параметры имеют совершенно различный физический смысл) [10]. Поэтому целесообразно более подробно остановиться на сущности ошибок, возможных при определении кинетических параметров этим методом. [c.227]

Интересные работы по анализу кинетических характеристик выполнены Сербиновым [38, 39]. Температурная зависимость константы скорости, как известно, описывается уравнением Аррениуса [c.170]

Прежде чем переходить к характеристике эксиеримента.иьных данных, остановимся на некоторых основных термодинамических положениях. Необходимость их формулировки диктуется тем. что в литературе мы не находим последовательного анализа температурной зависимости всех типов теплот растворения и вычисляемых из них термодинамических величин. Наиболее подробное, но не полное освещение этого вопроса можно найти в книге Глесстона (.э1. [c.161]

Шрот [145] считает, что если приводить в движение мешалку в аппарате Гизелера с помощью электромотора, то расход энергин сможет служить мерой вязкости угля. Этот метод рекомендовался для широкого использования. Сравнения между температурными характеристиками начала плавления и затвердевания, полученными этим методом, с соответствующими температурными точками кривых Фоксвелла показали их хорошее совпадение. Правильный анализ кривых Фоксвелла позволяет установить температурный интервал пластичности и в определенных пределах сделать выводы о действительной пластичности угля. Выводы в отношении вязкости и температурных точек для углей наибольшей текучести можно сделать из данных, полученных по методу Гизелера. [c.199]

Температура электролита — важный параметр, необходимый для расчета многих характеристик процесса электролиза плотности, электропроводности, вязкости, концентрации насыщения хлорида натрия в электролите, давления водяных паров над ним, влагосодержания образующихся хлор- и водород-таза и др. При математическом моделировании необходимо определять температуру всех потоков раосола ( р) — регулирующий параметр, из1меряется и поддерживается аитоматически, хлорчгаза ( хг), анолита ( а), водород-газа ( вг) и католита ( к). Их расчет связан с определенными трудностями, поэтому часто принимают U=tк [18, 70, 72]. Статистический анализ температурного режима электролиза при размещении электролизеров в помещении приводит к следующим соотношениям, хорошо согласующимся с данными работ [20, 75] [c.62]

В данной главе объединены результаты предварительных исследований, касающихся возможности получения новой информации о механизмах переходов и течения жидкостей и твердых полимерных тел, исходя из измерений интенсивности электрических щумов. Что касается токовых шумов, то представления, на которых основывается эта идея, вполне очевидны. В этом случае ток в материале модулируется вследствие процессов, протекающих на молекулярном или более высоком уровне. Анализ спектральной характеристики модулированного тока дает некоторую новую информацию относительно природы микропроцессов, происходящих в области температурных переходов или при течении. Изучая характеристики термических шумов, можно обнаружить отклонения от теплового равновесия. [c.8]

Разделение масел. Нет общепринятой и обязательной схемы для анализа масел. В первом приближении эта схема включает определение гетероэлементов, инфракрасную спектроскопию, вязкость при двух температурах (вязкостно-температурную характеристику), температуру вспышки, анализ структурно-группового состава и содержание воды, эмульгируемость и вспенивае-мость. В зависимости от вида масла, наличия и концентрации присадок и т. д., масла разделяют методами разгонки, диализа, жидкостной хроматографии или комбинацией этих методов. Присадки, которые могут улетучиться, улавливают отдельно. Фракции масла анализируют с помощью ИК- или ЯМР-спектроскопии, газовой хроматографии или подвергают элементному анализу. Если присутствуют низкокипящие компоненты, их отгоняют, используя часть исследуемого образца и анализируют с помощью газовой хроматографии низкокипящие компоненты удаляют и в тех случаях, если они мешают диализу или хроматографии. Спектры присадок оценивают путем сравнения с имеющимися эталонными спектрами наиболее широко применяемых товарных присадок (атлас Садтлера). Молекулярно-массовое распределение полимеров может быть определено с помощью гель-проникаю-щей хроматографии (ГПХ) при высоком давлении. [c.237]

Зависимость размерной скорости распространения фронта м = ии от скорости фильтрации немоното нна и имеет отрицательный минимум, а 0ц > 0. При ао = максимальная температура и скорость распространения фронта полностью определяются всеми прочими параметрами и, в частности, параметром X. Но как видно из оценок (3.48) и (3.49), всегда можно подобрать такое значение Я, при котором фронт распространяется навстречу потоку газа. В то же время при конечном значении параметра ао скорость распространения меньше, чем при бесконечном, а значит, тем более она отрицательна. О структуре фронта реакции — его профиле — можно судить на основании выражений (3.42), показывающих, что в зоне прогрева (охлаждения) температурные профили имеют экспоненциальный характер, а также на основании оценок максимальной температуры и ширины зоны химической реакции. Хотя структура теплового фронта в зоне реакции существенно зависит от кинетической модели процесса, такие характеристики, как максимальная температура и ширина реакционной зоны, вполне достаточны для практических целей. В частности, анализ приведенных оценок позволяет сделать вывод о том, что для реакторов с неподвижным слоем катализатора при низких входных температурах и малых адиабатических разогревах реакционной смеси можно всегда подобрать такие условия ведения процесса, при которых в нестационарном режиме будет достигнута достаточно высокая максимальная температура, обеспечивающая большую скорость химического превращения, причем достигнута она будет на небольшом участке слоя катализатора [16]. Реальные ограничения на максимальную температуру связаны только с величиной допустимого гидравлического сопротивления слоя катализатора. [c.89]

При термографическом анализе регистрируемой характеристикой вещества является температура Т как функция времени т. При этом записывается термограмма в координатах Т—т (абсолютная схема эксперимента). Наиболее ценную информацию получают методом диффвренциально-термиче-ского анализа (ДТА), при котором измеряется разность температур ДГ исследуемого образца и инертного эталона (рис. 14.1). В качестве эталона используют вещество, не претерпевшее термических превращений в данном температурном интервале. При этом термограмма записывается в координатах АГ—т (дифференциальная схема эксперимента). На рис. 14.2 представлена схематическая кривая ДТА полимера, охватывающая всю температурную область существования полимера. Пики, расположенные над основной (базовой) линией, обычно соответствуют экзотермическим процессам (кристаллизация, окисление), а пики под основной (базовой) линией — эндотермическим (плавление, деструкция), для стеклования характерен перегиб на кривой ДТА, [c.251]

Как ВИДНО из рассмотренного выше, в теориях Хелфанда и Каммера используется параметр взаимодействия теории Флори-Хаггинса Хдв, характеризующий степень совместимости компонентов. Таким образом, толщина переходной области связана с термодинамической совместимостью. Отсюда следует важный вывод о том, что эта толщина является функцией температуры, состава и критической температуры смешения. Последнее обстоятельство существенно при анализе температурной зависимости вязкоупругих свойств смесей полимеров, если в расчеты вводятся эффективные характеристики и доля межфазного слоя. [c.217]

Использование системы тел, включающей эталон, принципиально позволяет осуществить и комплексное определение теплофизических характеристик. Точность их отыскания при приближен-НО М анализе температурных полей системы при прочих равных условиях определяется соотношением между теплофизнческими свойствами эталона и нспытуемого материала [44, 45], [c.53]

Температурные характеристики термостата колоночной системы определяются интервалом возможного практического применения аппаратуры при анализе пестицидов. Специфика микроанализа, а также многообразие хроматографируемых соединений, обладающих различными физическими и химическими свойствами, делают необходимым проведение работы со строгим соблюдением постоянства температуры в широком диапазоне. Поэтому термоста-тирование колоночной системы в пределах до 300° С, а детектирующей системы до 350° С с точностью + 0,1° соответствует указанным требованиям. [c.109]

Содержание в смазках мыльных загустителей очень сильно-сказывается на их свойствах. Снижение содержания загустителя. 15 частности, приводит к падению предела прочности и ухудшешпо-вязкостно-температурной характеристики смазок [2, 24]. Присутствие свободных жиров является важным технологическим показателем, свидетельствующим о неполноте омыления жира. Определение содержания мыла и свободных жиро производится,, как правило, только на заводах, изготовляющих смазки. В случае необходимости эти анализы проводят согласно методикам, ГОСТ 5211-50. [c.415]

Анализ существующих методов борьбы показал, что широкое распространение для удаления, предупреждения образования АСПО получили химические методы с использованием реагентов, позволяющих обеспечить сохранение всех образующих компонентов АСПО в нефтеконденсатной смеси, снизить температурные характеристики, снизить или совсем исключить запарафинивание конденсатопроводов, резервуаров для хранения конденсата, т.е. всего технологического оборудования, а также удаление уже образовавшихся АСПО. [c.26]

Существенная роль комплексообразования, при газификации углерода СО2 (при 1 ат), отмечается также Е. С. Головиной и Г. П. Хаустовичем [245]. Анализ температурной зависимости константы скорости реакции (к ) привел их, однако, к выводу, что между 1400 и 2000° С здесь господствует реакция СО2 + С (гра0оп = СО + (СО), вследствие чего кз достигает лишь половины рассчитанного значения. При более высоких температурах распад поверхностных комплексов развивается успешно и около 2400° С экспериментальные и теоретические характеристики совпадают друг с другом. [c.181]

Это взаимопревращение приводит к усреднению состояний а-, а -, и у -СНз-групп, - и -СНз-групп, б- и б -СНз-групп и одиночных атомов водорода двух ионов. Анализ температурной завиаимости вида спектра ПМР позволил определить кинетические характеристики этой перегруппировки (Л =10 с , а=15,7 ккал/моль [476]). [c.167]

Приступая к первичному рассмотрению состояния озера или водохранилища и еще не имея при этом данных о его температурных характеристиках и (или) степени эвтрофности, важно разграничить, что может быть обнаружено при первом обследовании водоема и что можно выявить путем анализа архивных документов. Если водоем еще только на стадии проектирования, то возникают дополнительные вопросы какая информация может быть собрана до момента заполнения водосборника и какими данными следует располагать после заполнения. [c.16]

Далее приведены примеры численного расчета значений максимальной температуры внутри слоя катализатора и степени превращения па выходе пз реактора прп значениях параметров, соответствующих рис. 4.4. Как видно из рис. 4.11, существует критическое значение длительности цикла t , выше которого происходит затухание процесса. При 1с< 1с величина Гтах слабо зависит от продолжительности цикла, и лишь в области малых значений t наблюдается небольшое уменьшение макснмальной температуры. Гтах достигает минимальных значений при О, т. е. в скользящем режиме. Численный анализ показал, что максимальная температура в слое и средняя за цикл степень превращения х практически не зависят от величины условного времени контакта х , если только величина ТкСТк, где Тк определяет границу существования высокотемпературного устойчивого циклического режима. Увеличение т при прочих неизменных условиях лишь увеличивает температурное и концентрационное плато в слое, не изменяя выходные характеристики процесса. [c.114]

Вихревой эффект в различных областях техники создают в аппаратах с единичной диафрагмированной вихревой трубой и неизменной по сущности конструкцией тангенциального закручивающего устройства. Анализ результатов исследований различных вариантов ТЗУ позволил выявить ряд наиболее совершенных в газо- и термодинамическом отношении конструкций [9, 10]. Закручивающее устройство (ЗУ) должно обеспечивать плавный спиральный ввод гаэа в вихревую трубу (ВТ) без образования зон завихрения тонкой ленточной струей из сужающегося соплового канала прямоугольного сечения. Лучшими термогазодинамическими характеристиками должна обладать ВТ с ЗУ, с помощью которого можно ввести газ под углом к оси ВТ при этом удается сократить перетекание некоторой доли газа сразу после истечения ее в диафрагму без участия в процессе температурного разделения. [c.24]

Вихревые аппараты (3) (рис. 2.31) служат для низкотемпературной сепарации примесей, в них используется основная часть энергии давления для реализации эффекта температурного разделения. В межтрубное пространство аппарата (3) подавали рассол с температурой минус 3-минус 8°С. В этих условиях было выявлено влияние угла ввода газового потока (р) ВЗУ на тепловые характеристики аппарата. Значение р при прочих оптимальных геометрических параметрах составило 45°, 60°, и 75°. В зависимости от р, ц и Р, было установлено изменение теплосъема (я). Наиболее эффективно теплообменник по показателю теплосъема работает при ВЗУ с р = 75°. Анализ результатов экспериментов позволил получить обобщенные данные по максимальным значениям теплосъема в вихревом теплообменнике в зависимости от р и Р . Из рис. 2.32, на котором представлена зависимость от Р при различных значениях р, видно, что увеличение Р приводит к ощутимому росту для любого значения р. [c.139]