Глубина потока в роторе

Грг — максимальный радиус ротора, м к — глубина потока жидкост 336 [c.336]

Определим величину критической глубины потока жидкости, текущей вдоль вращающегося длинного ротора (не принимая во внимание, как и в предыдущих случаях, более медленного вращения жидкости). [c.48]

При незначительной глубине потока жидкости в роторе по сравнению с радиусом [c.63]

Пусть средняя глубина потока в роторе составляет средняя величина его поперечного сечения и средний радиус слоя суспензии, текущей в роторе, г р. Тогда [c.160]

Здесь Осл и сл — диаметр и длина сливного цилиндра , м р и рс — плотность частиц и среды, кг/м — крупность разделения (диаметр наименьших осаждаемых частиц), м я —частота вращения ротора, об/мин ц — динамический коэф-фициент вязкости, Па-с ш — скорость осаждения, м/с 7 = 0,785 — Оц) Ь — объем жидкости в барабане, м Л — глубина потока, м. [c.72]

Сравнивая уравнения (П.И9) и (11.108), заключаем, что толщина слоя жидкости над бортом ротора при ее истечении практически равна критической глубине потока в роторе. [c.86]

Следовательно, критическая глубина потока в роторе соответствует критерию Фруда, равному единице. Как будет показано ниже, этот результат имеет большое значение и при анализе работы фильтрующих центрифуг. [c.86]

При незначительной по сравнению с радиусом глубине потока жидкости в роторе [c.99]

Из последнего уравнения следует, что при ламинарном течении жидкости через ротор в практических случаях нет оснований ожидать уноса частиц твердой фазы, оседающих на стенку ротора. Он может быть при очень малых значениях глубины потока к. Чтобы найти порядок величины /г, достаточно приравнять единице комплекс величин при Qo правой части равенства [c.148]

Движение жидкости по ротору может прекратиться в двух случаях когда длина ротора значительна или когда поток жидкой среды ограничивается преградой, высота которой достаточна для обеспечения необходимой глубины потока. [c.317]

Решение задачи применительно к коническому ротору показывает, что при нормальной работе центрифуги с увеличением угла наклона образующей стенки ротора к оси ротора глубина потока в роторе увеличивается, а зона, в которой происходит первый период центробежной фильтрации, уменьшается [53]. [c.318]

Длина ротора существенно зависит от начальной глубины потока и, следовательно, от его первоначальной скорости. Между тем глубина потока, превышающая критическую глубину, определяемую по формуле (11.110), практически не может быть обеспечена. [c.318]

Движение жидкости в криволинейном канале с открытой внутренней поверхностью (рис. 29, в) в литературе не рассматривалось и требует проведения специального анализа. Однако уже на основании изложенного можно с достаточной уверенностью предположить наличие поперечной циркуляции жидкости и в этом случае. Причем, так как в шнековом канале центрифуг, работающих в химических производствах, отношение глубины потока к его ширине обычно меньше единицы, возможно также возникновение вихрей Тейлора— Гертлера у поверхности обечайки ротора. [c.94]

На рис. 166 показан насос типа КОЕ для К = 10 ООО м /ч, Н = 22,6 м. Применением промежуточных вставок между насосом и электродвигателем можно обеспечить различную глубину установки. Насосы опускают в перекачиваемую среду до полного погружения рабочего колеса. Таким образом, насос пригоден для прямого пуска. Основные узлы насоса сварной конструкции это приводит к снижению их массы. Ротор в сборе с нижним подшипником и защитной трубой вала в крупных насосах при демонтаже вынимают вверх. Для лучшего использования в условиях эксплуатации насосы оснащены поворотными лопатками на входе для изменения подкрутки потока. Во время эксплуатации лопатки могут плавно поворачиваться посредством электрического серводвигателя. [c.244]

Если в первых двух вставках потоки суспензии проходили с периферии к оси ротора между тарелками (кольцами), то в третьей вставке почти вся жидкость протекала в кольцевых зазорах (0,5—3 мм), минуя тарелки. Следовательно, установка конических тарелок во вставке с кольцевыми зазорами не обеспечивает увеличения поверхности осаждения, а служит лишь для устранения турбулентного обмена в виде вихрей между слоем суспензии, протекающей по кольцевым зазорам, и глубинными слоями в роторе. Наружный диаметр барабана в, этой вставке (см. рис. 1, в) больше, чем диаметр сливного порога для фугата. Это обеспечивает прижимание жидкости в роторе к наружной стенке барабана, а следовательно, устранение свободной поверхности жидкости, на которой возможны образования волн [1]. [c.130]

Мы определили критическую глубину исходя из того, что угловая скорость всех слоев потока одинакова. Определим ее теперь с учетом отставания вращения жидкости от ротора. Угловая скорость жидкости в роторе определяется из уравнения [c.86]

Неравенство (15) или идентичное неравенство (17) является кривой разделения, поскольку по ней проходит граница между частицами, уходящими в фугат или осадок. При чисто ламинарном потоке по всей глубине ротора во всех уравнениях следует принимать /1 = Грт. [c.18]

Приведенные результаты опытов опровергают мнение, что поток течет слоем, глубина которого равна толщине жидкости над переливным бортом ротора. [c.85]

ОТ входа жидкости, показан на рис. 26 [97]. Согласно результатам замеров в потоке участвуют верхние слои жидкости на глубине около 4 мм при толщине сливного слоя над бортом 0,8 мм (высота борта ротора составляла 20 мм). Максимальная скорость потока наблюдалась на свободной поверхности жидкости. В большей части зоны постоянной емкости не удалось замерить сколь-нибудь заметной скорости. [c.86]

Экспериментально установлено, что частицы данной крупности, пущенные в турбулентный поток на одной определенной глубине, не выпадают на дно в одной точке, а рассеиваются в некоторой зоне по длине потока. Кроме рассеивания осаждающихся частиц имеет место также повторное взвешивание и унос частиц, достигших стенок ротора. Все это следует учитывать при разработке метода расчета центрифуг, работающих в условиях турбулентного режима потока. [c.104]

Для каждого случая используется свой метод расчета. Первый случай. Для расчета необходимы следующие исходные данные радиус ротора, глубина к потока, расстояние Ь между витками шнека, угловая скорость ротора ю, длина осаждения плотность твердой фазы, плотность жидкой фазы,. вязкость 4А жидкой фазы и производительность по суспензии. [c.236]

Экспериментальное изучение течения жидкости в коротких цилиндрических роторах, проведенное в последние годы, позволило установить нижеследующее [2, 3, 4]. Граница подвижного слоя (пли поверхность нулевого потока ) всегда находится ниже кромки переливного борта. Ее положение не зависит от глубины ротора и скорости его вращения. Увеличение производительности заглубляет границу подвижного слоя, которая в зависимости от расхода находится в зоне осаждения на расстоянии 4... 10 мм от кромки переливного борта. [c.13]

При перемешивании растворов с большой скоростью, как уже указывалось, трудно определить точные условия сдвига. Поэтому полученные результаты обычно представляют в виде функции от частоты вращения ротора. При высоких скоростях глубина деструкции увеличивается, Мцт уменьшается и скорость деструкции возрастает ]290, 499, 642]. Одновременно растет число разорванных связей, приходящихся на одну молекулу (рис. 3.23, 3.24 и 8.12). Деструкция зависит от окружной скорости ротора [245], но количественно эта зависимость не может быть точно выражена из-за неоднородности силового поля и возможной турбулентности потока. [c.97]

Сс = 270й ср<йр/о (рт Рж)/ где й — минимальный диаметр осаждаемых в роторе частиц, м Гер — Грт — 0,5/г — средний радиус потока жидкости в роторе, м / рт — максимальный радиус ротора, — глубина потока жидкости [c.336]

Определим критическую глубину потока жидкости, текущей здоль вращающегося длинного ротора (не принимая во внимание отставание жидкости). [c.85]

При движении по винтовому каналу, образуемому шнеком вдоль тыльной стороны его витков, или по коническому ротору достаточно быстро должна устанавливаться глубина потока, бл5 -кая критической. Стре.миться к малой начальной глубине потока для сокращения длины ротора нецелесообразно, так как уменьшение начальной глубины ведет к относительно небольшому сокращению длины ротора. Наиболее эффективно воздействует на процесс тонкослойной фильтрации, с точки зрения уменьшения длины ротора, коэффициент расхода через сито. Так же существенно влияет на процесс и фактор разделения центрифуги. Его увеличение позволяет заметно сократить длину ротора. [c.318]

Если тонкослойное центробежное фильтрование идет прн нормальном режиме, то с увеличением угла наклона образующей конического ротора к его оси глубина потока в роторе увеличивается, а зона первого периода процесса уменьшается. Однако повышается при этом и возможность уноса потоком частиц и размывание осадка на сите. Это обстоятельство обусловливает применение конических роторов для обработки крупнокристаллических продуктов, образующих несмываемый с сита подслой осадка. Следует отметить, что шнек способствует движению частиц подслоя осадка, лежащего на сите, и очищает сито. Как показали исследования, проведенные Д. Е. Шкоропадом [25], в роторе шнековых фильтрующих центрифуг можно хорошо наблюдать две зоны. [c.318]

Следует иметь в виду, что механические аэраторы, особенно с ротором большого диаметра (2—2,5 м), создают мощные циркуляционные потоки, способные размывать дно биопруда. Поэтому глубину пруда с механическими аэраторами следует принимать не менее 3—4 м. Если дно пруда имеет малую прочность, то устанавливают аэраторы меньшей мощности или соответствующим образом укрепляют дно пруда под аэратором. [c.150]

В. отечественной практике был испытан механический аэратор системы 1ИНЖ. Б. И. Дурова, изображенный на рис. 65. Аэратор создает воздушную эмульсию при помощи ротора (опущенного в аэротенк), всасывающего поток воздуха и воды по трубе, охватывающей вал. Производительность аэратора при диаметре ротора 200 мм равна 25—30 воздуха в час. Рабочая мощность мотора—1,5 кет, установленная—2,2 кет, число оборотов— 1450 в минуту. гГлубина погружения ротбра в аэротенк равна 1,62 м при глубине аэротенка до 2 ж и расстоянии между аэраторами до 7,5 м. Форма аэротенка при механических аэраторах обычно назначается трапецеидальной, сужающейся книзу. [c.257]

Принцип действия глубинных (импеллерных) аэраторов с всасыванием атмосферного воздуха заключается в том, что заглубленный полный ротор прокачивает жидкость через трубу, имеющую отверстия в верхней части на уровне жидкости. При этом поток жидкости вовлекает через отверстия воздух, который, проходя через ротор, интенсивно диспергируется. Водовоздушная смесь выбрасывается в нижней части резервуара и смешивается со всем объемом жидкости, что обеспечивает хорошую аэрацию. Среди зарубежных конструкций импеллерных аэраторов получили распростране-ни к аэраторы "Диффума", "Писта" и др. При этом с целью повышения эффективности аэрации применяются различные конструкции роторов в виде винтов, лопастных колес и турбин с различным профилем лопаток. В СССР применяется разработанный НИКТИ ГХ импеллерный аэратор АИ-Ш производительностью 1—2 кг О2/4, обслуживающий зону объемом 70-100 м (рис. 47). Аналогичен по конструкции Кавитатор С-16" Института химии древесины АН ЛатвССР, который при диаметре ротора до 300 мм, его заглублении около 1 м и частоте вращения 1450 мии 1 растворяет жидкости [c.72]

Для рассматриваемой модели предполагаем, что поток в роторе расслоен и имеет ярко выраженный подвижный слой, толщина которого зависит от конструктивных особеностей машины, производительности и фактора разделения [17]. Расслоение потока подтверждает также элементный теоретический анализ с учетом влияния сливного борта ротора (см. п. 4 настоящей главы). Принимая во внимание сказанное, целесообразно математически описать расслоенный поток с подвижным ламинарным ядром и Iepифepийнoй вихревой квазистационар-ной зоной. Частными случаями задачи могут быть чисто ламинарный поток по всей глубине ротора и поток с ламинарным ядром и малоподвижной (застойной) зоной. Возможна также промежуточная структура потока переходного режима между ламинарной и вихревой. Однако аналитическое решение с учетом даже дополнительных упрощений, о которых будет сказано ниже, возможно, к сожалению, получить в первом приближении только для ламинарного ядра без турбулентности. [c.7]

Шнек обычно монтируют в роторе на радиальных шарикоподшипниках, причем один из них рассчитывают также на восприятие осевой нагрузки. Если его долговечность оказывается низкой, то устанавливают радиально-упорный подшипник, предварительно ликвидируя зазор с помощью монтажных пружин. Эти подшипники, однако, требуют соосности, и ца длинных шнеках осветляющих центрифуг их применение нецелесообразно. При сборке полости заполняют консистентной смазкой при эксплуатации осуществляют периодическую подпрессовку масла через каналы в цапфах ротора. Подшипники шнека защищают от агрессивных сред резиновыми манжетными уплотне- ниями, иногда одинарными торцовыми. Учитывая, что в центробежном поле манжеты могут раскрываться, если резина имеет недостаточную жесткость, для уплотнения шнековых подшипников применяют обращенные манжеты, сажаемые плотно на вал рабочая кромка у них-скользит по поверхности отверстия, а не вала (см. рис. 26,6), При такой конструкции манжеты центробежная сила прижимает кромку к уплотняемой поверхности. В противотОчных машинах радиус оболочки шнека желательно дела-ть равным радиусу слива, в прямоточных— меньше. Для распространения потока на большую глубину в некоторых Конструкциях на шнеке устанавливают кольцо 4 (см. рис. 27,а) недалеко от зоны слива, которое снижает отрицательное влияние сливного борта и способствует лучшей седиментации. [c.95]

Согласно первоначальным представлениям (50-е годы), жидкость в цилиндрическо.м роторе бесшнековой центрифуги течет поршневым потоком, глубина которого равна высоте переливного борта. При этом время пребывания частицы в роторе принималось равным частному от деления объема суспензии в роторе на объемную производительность центрифуги. [c.81]

Представление о характере осевого потока жидкости в цилиндрических роторах бесшнековых центрифуг, сложившееся к середине 70-х годов, базировалось в основном на трех теориях слойного течения, поверхностного течения и линий тока, из которых был сделан вывод о характере внутрироторных потоков бесшнековых центрифуг [1]. Жидкость в роторе течет поверхностным слоем толщиной 5...15 мм с переменной скоростью по толщине. Скорость уменьшается от максимальной на свободной поверхности жидкости до нуля на некоторой глубине, которая определяет толщину подвижного слоя. Толщина этого слоя зависит от отнощения длины ротора к диаметру переливного борта (или к высоте переливного борта), вязкости и объемного расхода жидкости, а также от угловой скорости жидкости. [c.12]

Впервые такая попытка была предпринята в НИИхиммаше И. А. Файнерманом и Е, К. Джинчарадзе [12]. В предложенной модели исходили из того, что поток в роторе расслоен и имеет ярко выраженный подвижный слой (толщина которого зависит от конструктивных особенностей центрифуги, производительности и фактора разделения) и периферийную вихревую квазиста-ционарную зону. Частными случаями могут быть чисто ламинарный поток по всей глубине ротора и поток с ламинарным ядром и малоподвижной (застойной) зоной. Возможна также промежуточная структура потока переходного режима между ламинарным и вихревым [13]. [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология