Теплообменник конструкция поверхности

Основные конструкции рекуперативных (поверхностных) теплообменников кожухотрубные, труба в трубе , оросительные, погружные, пластинчатые, спиральные, теплообменники с поверхностью, образованной стенками аппарата, и с оребренной поверхностью. [c.609]

Одним из вариантов использования табличного материала в технологических расчетах на ЭВМ является извлечение табличного числа P(ij)) сравнением его с заданным например, задана расчетная поверхность теплообмена - необходимо из таблицы поверхностей стандартных теплообменных аппаратов конкретной конструкции найти теплообменник с поверхностью теплообмена ближайшей к расчетной поверхности, но несколько большей ее и дать его характеристику. Далее, имея информацию о стандартных теплообменниках разных конструкций, необходимо выбрать из них наилучший, имеющий минимальную работоспособную поверхность теплообмена (рис, 9.2). [c.109]

В статье Харпера [36] сообщаются материалы о создании вращающегося теплообменника для ГТУ в США. Для определения типа РВП, поверхности нагрева, а также оптимальных размеров был проведен анализ для газовой турбины мощностью 4000 л. с. с максимальным к. п. д. цикла 34%. В предлагаемой конструкции поверхность иагрева состоит из слоев проволочной сетки, перпендикулярных к направлению потока. [c.145]

Такая поверхность часто используется в теплообменниках газ—жидкость , в которых при оптимальной конструкции поверхность со стороны газа должна быть максимальной. [c.561]

Особую группу составляют теплообменники, конструкция которых обеспечивает высокий теплосъем с единицы тепло-передающей поверхности. [c.121]

Рассмотрим связь между количествами передаваемого тепла, нагреваемого продукта и теплоносителя для одного теплообменника. Передача тепла в теплообменнике зависит от температуры и физических свойств потоков, участвующих в теплообмене, теплового сопротивления разделяющей стенки, размера и конструкции поверхности теплопередачи. Процесс теплопередачи в теплообменнике может быть описан уравнением теплового баланса [c.97]

На рис. 56 показана одна из конструкций пластин для блочных сварных теплообменников с поверхностью теплопередачи fl = 0,8 м . Эти пластины отличаются хорошими теплоэнергетическими показателями, в том числе при конденсации паров и теплоотдаче к газам. Угловые коллекторы для подвода рабочих сред в каналы могут иметь большой диаметр. [c.76]

Пластинчатые теплообменники. Конструкция пластинчатого теплообменника зависит от предъявляемых к нему производственных требований. Отличительной особенностью этих теплообменников (рис. 6.24, а) является то, что поверхность их нагрева состоит из гофрированных пластин 1 к 3, соединяемых последовательно и снабженных промежуточными прокладками. С помощью пластин создается система узких каналов шириной 3— 6 мм с волнистыми стенками. Теплоносители движутся в каналах между смежными пластинами, омывая противоположные боковые-стороны каждой пластины. [c.229]

Высокая интенсивность передачи тепла от псевдоожиженного слоя катализатора к охлаждающим поверхностям позволяет упростить конструкцию теплообменников. Общая поверхность холодильников в кипящем слое значительно меньшая, чем в аппаратах с неподвижным слоем катализатора. [c.133]

На первых установках теплоту газов регенерации использовали только для выработки пара в котлах-утилизаторах. Позже был разработан вариант с подогревом отходящими газами регенерации воздуха перед подачей его в топку. Для этого потребовалось сконструировать теплообменник огромной поверхности специальной конструкции (поскольку коэффициент теплопередачи от газа к газу мал). В этом случае была получена экономия на топливе, и, что самое важное, газ регенерации стал содержать меньше влаги, а это позволило создать более благоприятные условия для работы катализатора, отравляющегося парами воды. [c.102]

Стремление к уменьшению габаритов и массы теплообменников привело к разработке конструкций компактных и высокоэффективных пластинчатых теплообменников. Их конструктивные формы довольно разнообразны, однако наиболее распространены теплообменники, рабочая поверхность которых набирается из профильных листов в пакет. Пакеты из профильных листов могут иметь перекрестные, прямоточные и противоточные каналы. Профили разной конфигурации изготовляют простой штамповкой из плоского листа, что упрощает технологию производства и удешевляет стоимость теплообменного аппарата. [c.11]

Крышки распределительных коробок часто делают плоскими, что сокращает габариты теплообменника, упрощает конструкцию и в ряде случаев оказывается экономически выгодным. Вместо обычно применяемых опорных ребер для поддержания решеток здесь применены опорные перегородки 1 (рис. X. 53). Следует учесть, что у теплообменников, наружные поверхности труб которых оснащены накаткой в виде поперечных ребер (см. рис. X. 54), коэффициент увеличения поверхности равен 2 Ч- 2,5. Такое увеличение поверхности в ряде случаев позволяет повысить эффективность теплообмена на 15—30%. Геометрическая характеристика накатанных труб приведена в табл. X. 15. [c.825]

При обмене теплотой двух жидкостей или двух газов целесообразно выбрать секционные (элементные) теплообменники если из-за большой поверхности теплообменника конструкция получается громоздкой, можно принять к установке многоходовой кожухотрубчатый теплообменник. [c.47]

При обмене теплотой двух жидкостей или двух газов целесообразно выбрать секционные (элементные) теплообменники если из-за большой поверхности теплообменника конструкция получается громоздкой, можно 56 [c.56]

На отечественных заводах химического машиностроения из титана и его сплавов освоено изготовление некоторых типов центрифуг, фильтров, выпарных и емкостных аппаратов, кожухотрубчатых теплообменников жесткой конструкции (поверхность теплообмена 10—140 м ), теплообменников с плавающей головкой, Н-об-разных в титановом и футерованном исполнении. Выпускают аппараты с перемешивающими устройствами диаметром 600— 2000 мм, емкостью до 14 м->, предназначенные для работы под давлением до 5 МПа при температурах от —50 до +300° С тарельчатые, иасадочные и безнасадочные колонны диаметром 400— 2800 мм—для. проведения различных массообменных процессов под давлением до 2 МПа при температурах от —50 до +300° С. [c.66]

Такая конструкция часто используется в теплообменниках газ — жидкость , в которых при оптимальной конструкции поверхность со стороны газа должна быть максимальной. Ребра можно было бы использовать и в теплообменнике жидкость — жидкость или на стороне жидкости в теплообменнике газ — жидкость , но в этих случаях возникает другая трудность. Сочетание низких скоростей, при которых достигаются низкие затраты энергии на преодоление сил трения при движении жидкостей высокой плотности, с относительно высокой теплопроводностью жидкостей приводит к интенсивному конвективному переносу тепла (т. е. к высоким коэффициентам теплоотдачи) в лю- [c.11]

Приведенные выше результаты решения частной задачи, полученные в предположении, что i == (стр. 566), указывают на то, что чем меньше диаметр труб, тем экономичнее конструкция. В действительности, однако, это может оказаться несправедливым. Снижение общих годовых затрат с уменьшением диаметра обусловлено почти полностью снижением годовых постоянных затрат, ai, Д, между тем в данной задаче не учитывались два фактора, которые могут влиять на значение Во-первых, стоимость чистки и обслуживания для теплообменников с малыми трубами будет несколько выше, чем для теплообменников с большими трубами. Для того чтобы поддерживать высокое значение U может требоваться более частая чистка. Стоимость каждой чистки может также возрасти вследствие большей общей длины труб, нуждающихся в чистке. Этот фактор может стать особенно важным в случаях, когда ожидается сильное загрязнение. Во-вторых, стоимость кожухов для теплообменников равной поверхности была принята одинаковой, хотя во многих случаях при одной и той же поверхности теплообмена кожух, [c.583]

Одним из последних успехов в данной области является теплообменник конструкции Коллинза (фиг. 1.9). Он состоит из нескольких концентрически расположенных медных труб, на которые плотно намотана спираль из медной ленты. Спираль припаяна мягким припоем к наружной поверхности трубки, которую она окружает, и к внутренней поверхности следующей трубки большего диаметра. Поверхность теплообмена за счет спирали резко увеличивается. В то же время обеспечена передача тепла по ребрам путем теплопроводности. [c.28]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

В последующие годы в аппаратуру и оборудование установки были внесены следующие изменения. В предварительном испарителе удалили две нижних желобчатых тарелки, а пять каскадных тарелок смонтировали на 1,2 м выше, чем в первоначальном проекте. В связи с увеличением содержания газа в нефти стабилизатор диаметром 1,8 м перегружался примерно на 40% в верхней и на 70% в нижней части. Поэтому он был заменен на аппарат большего размера (2,2/3,4 м). Дооборудование установки узлом электрообессоливания привело к необходимости заменить ряд теплообменников с давлением 16 кгс/см на теплообменники с давлением 25 кгс/см2, имеющие большую поверхность. Для доохлаждения мазута со 100 до 90 °С дополнительно было установлено два холодильника площадью до 900 м . В связи с изменением состава получаемых узких бензиновых фракций в схему блока вторичной перегонки был внесен ряд изменений. Многие насосы и электродвигатели были заменены другими, новой конструкции. Технологический режим основных аппаратов установки характеризуется следующими данными [c.79]

В случаях изготовления теплообменников из дорогостоящих антикоррозийных материалов конструкции и размеры аппарата должны быть тщательно продуманы с учетом требований экономии. В других случаях можно идти на увеличенные сверх расчетных размеры теплообменника для повышения, например, надежности и безопасности его работы. В химической промышленности решающее значение для выбора размера поверхности нагрева или охлаждения может иметь также необходимость применения одного и того же теплообменника для обработки различных продуктов. [c.166]

Торцовые крышки, служащие для образования каналов, стягиваются болтами, расположенными по контуру аппарата, и тщательно уплотняются (фиг. 127). Большим преимуществом теплообменников данной конструкции является легкость их чистки торцовые крышки легко снимаются, открывая доступ к поверхности нагрева. При сборке аппарата после чистки необходимо обращать внимание на обеспечение хорошего уплотнения торцов. [c.218]

С точки зрения соотношения скоростей обеих теплоносителей к спиральным теплообменникам близки аппараты типа труба в трубе . Однако размеры спиральных теплообменников и площадь, занимаемая ими, значительно меньше, менее затруднена и пх чистка. Спиральные теплообменники применяются главным образом для теплообмена между двумя жидкостями. Иногда они применяются также в качестве пароводяного подогревателя (фиг. 128), паро-газового нагревателя или для охлаждения газа водой. Однако в этих случаях спиральные теплообменники теряют свои преимущества по сравнению с обычными конструкциями аппаратов. Учитывая сложность изготовления спиральных теплообменников, применять их следует лишь в тех случаях, где они более эффективны по сравнению с простыми теплообменниками. Спиральные теплообменники, кроме того, выгодны там, где требуется частая очистка поверхности нагрева и производственные расходы на изготовление невелики или более высокие производственные расходы уравновешиваются эксплуатационными преимуществами. [c.220]

Проточные каналы винтообразного теплообменника выполнены в виде винтовой линии. При небольшой опорной поверхности теплообменник данной конструкции имеет относительно большую поверхность нагрева. В одном кожухе может быть установлено несколько винтообразных теплообменных элементов. [c.224]

Конструкция, изображенная на фиг. 129, вполне удовлетворяет предъявляемым требованиям как своей тепловой производительностью, так и тем, что теплообменник легко разбирается. Нагреваемая жидкость подается в полость /, которая образована винтообразной поверхностью, проходит в винтообразном пространстве 2 и подается на выход из аппарата. Спирали образуются на стенке внутреннего цилиндра 3 и среднего цилиндра 4. На спираль среднего цилиндра надвигается нормальная рубашка 5. Греющий пар подается в пространство, ограниченное рубашкой 5 и наружной стенкой корпуса аппарата, а также в пространство, ограниченное 224 [c.224]

Изготовление теплообменников рассматриваемой конструкции относительно сложно, так как сварные элементы должны быть точно выверены и опорные плоскости реек должны быть тщательно обработаны. Однако такие теплообменники хороши тем, что в известные интервалы времени можно в одно и то же пространство попеременно подать одну или другую жидкость. Крышки указанных приборов имеют пс обоим сторонам по две горловины для того, чтобы можно было осуществить переключение попеременным закрыванием одной и открыванием другой горловины. Если, например, в качестве греющего теплоносителя применяется пар, а нагреваемая жидкость может инкрустировать поверхно-сть нагрева, то после известного промежутка времени в пространство, где протекала жидкость, подается пар, применяемый для нагрева, а жидкость, наоборот, вводится в пространство, где перед этим был пар. [c.227]

В этих теплообменниках тепло нагретой стенки отдается жидкости, образующей на поверхности нагрева тонкий слой (пленку). В теоретической части книги была показана зависимость коэффициента теплоотдачи от толщины пленки или от способа движения пленки по поверхности нагрева. К конструкции пленочных теплообменников предъявляются следующие требования обеспечить стекание жидкости в виде возможно более тонкой пленки нарушить ламинарное движение слоя жидкости на поверхности нагрева обеспечить турбулентное течение пленки по поверхности. [c.234]

Характер процессов, протекающих в теплообменнике, определяет в значительной степени его конструкцию. Например, в испарителях необходимо обеспечить хороший отвод образующихся паров если теплообмен сопровождается конденсацией паров, то следует предусматривать хороший отвод конденсата от теплообменных поверхностей. [c.82]

При выборе конструкции и решении вопроса, в какую полость направлять тот или иной теплоагент, руководствуются следующими общими соображениями 1) при высоком давлении теплоносителей применяют трубчатые теплообменники и теплоноситель с более высоким давлением направляют по трубам, так как они имеют малый диаметр и могут выдержать большое давление 2) корродирующий теплоноситель в трубчатых теплообменниках также целесообразно направлять по трубам 3) загрязненные или дающие отложения теплоагенты необходимо направлять с той стороны поверхности теплообмена, где возможно производить очистку (в кожухотрубчатых теплообменниках более доступное для очистки трубное пространство, в змеевиковых теплообменниках — наружная сторона труб) 4) для повышения эффективности теплообменников стремятся по возможности уменьшить сечение каналов для движения теплоагентов, так как коэффициент теплоотдачи возрастает с увеличением скорости. [c.82]

На рис. 128 показаны конструкции некоторых теплообменников, применяемых в низкотемпературной технологии. В теплообменнике конструкции Хэмпсона применен трубчатый змеевик, закрепленный на сердечнике. Такая конструкция уменьшает термическое напряжение, обеспечивает большую поверхность на единицу объема и минимальную возможность образования каналов в кожухе. Теплообменник конструкции Трейна состоит из рифленых листов алюминия, сваренных между плоскими листами алюминия в. слои и спаянных с алюминиевыми каналами таким образом, чтобы образовались ходы для потока. [c.204]

Теплообменник конструкции Раменс Ламелла — кожухотрубчатый аппарат, в котором поверхностью теплообмена является цилиндрический пучок [c.204]

Простейшей и наиболее распространенной конструкцией поверхности для теплообменника с двумя теплоносителями является пучок круглых трубок, показанный па рис. 1.204а. [c.561]

В качестве воздухонагревателя для систем воздушного огоатения и венти.7яции принят двухступенчатый чугунный теплообменник, конструкции РИСИ. Теплообменник собирается на стяжных болтах из взаимозаменяемых секций. В I ступени воздухонагревателя поверхность на стороне продуктов сгорания вьшолнена без оребрения, а на стороне потока нагреваемого воздуха она имеет игольчатую поверхность. Во П ступени теплообменника поверхность на стороне продуктов сгорания имеет приливы в виде гладких продольных ребер. [c.566]

Ячейковые теплообменники в печи 4,5x170 и 5x185 м устанавливают на расстоянии 3—5 м от цепной завесы в зоне температур газов 1373—1473 К- Они состоят обычно из трех секций длиной 3,6 м каждая при расстоянии между секциями 0,4,м. Теплообменник делит сечение печи на шесть ячеек, по каждой из которых движется материал. Материал поступает в теплообменник с влажностью 8—10%, а выходит с влажностью 2—3%. Ячейковый теплообменник конструкции Южгипроцемента состоит из четырех секций длиной 4,4 м, смещенных одна относительно другой на некоторый угол (рис. 46, а). Полки каждой секции набраны из теплообменных злементов-пластин. Общая поверхность такого теплообменника равна 490 м , а полная длина — 15,6 м. [c.246]

Крупный поперечновитой теплообменник с поверхностью теп-лооб.мена 42 для установки КТ-1000 показан на рис. 171. Коллектор теплого конца изготовлен из стали марки Ст. 3 и облужен, коллектор холодного конца—из латуни ЛЖМЦ-59-1-1, наружная обечайка—из латуни Л-69, а внутренняя рубашка, обжимающая трубки,—из меди М-3, все трубки из меди М-3, диаметром 10х X 1,5. . ш сердечником служит труба из стали марки Ст. 10. Для того чтобы вся поверхность трубок использовалась для теплообмена, необходимо обеспечить равномерное распределение потока воздуха между всеми трубками. Этого можно достичь при условии равного гидравлического сопротивления трубок всех витков, т. е. если длина трубок примерно одинакова. С этой целью на чертежах теплообменников даются таблицы навивки трубок. В качестве примера приведена табл. 40 навивки трубок теплообменника описанной выше конструкции. [c.427]

Для нагревания забоя скважины Э. Б. Чекалюк преД ложил дроссельный нагреватель несложной конструкции, опускаемый в скважину на насосно-компрессорных трубах [80, 81]. Дроссельный нагреватель состоит из двухосновных узлов пористого или дроссельного элемента, в котором преобразуется механическая энергия жидкости, нагнетаемая в насосные трубы, в тепловую и встречного теплообменника, где тепловая энергия горячей обработанной жидкости передается холодной рабочей жидкости, поступающей под давлением в дроссельный элемент. Обработанная холодная жидкость из теплообменника выходит на поверхность через ствол окважины. Как показывает расчет, тепловая мощность дроссельного нагревателя на насосно-компрессорных трубах высокой прочности может быть доведена до 1 млн. ккал-ч. [c.12]

Конструкция пластинчатого теплообменника зависит от предъявляемых к нему производственных требований. Отличительной особенностью этих теплообменников является то, что поверхность нагрева их состоит из пластин (плит), соединяемых последовательно (см. фиг. 133). Плиты, расположенные одна за другой, образуют полости, в которые подаются теплоносители, так что в каждых двух соседних каналах находятся разные теплоносители. Основным преимуществом таких теплообменников являеггся ик полная разборность, обеспечивающая возмож ность чистки всех поверхностей нагрева. [c.225]

Конструкция однопоточиого неразборного теплообменника по-казапа на рис. 156. Такой теплообменн(ж выполняют целиком сварным или с применением для соединения внутренних (теплообменных) труб двойников на фланцах или муфтах. В последних случаях возможна механическая чистка внутренней поверхности теплообменных труб. Концы наружных (кожуховых) труб выполняют из тройников, образующих отвод, и днищ, привариваемых к внутренним трубам. Таким образом, неразборные теплообменники тина труба в трубе являются конструкциями жесткого типа. [c.183]

В разборных конструкциях теплообменников (рис. 157) внутренние трубы могут удлиняться при повышении температуры независимо от наружных. Наружные трубы крепят к средней и задней трубным решеткам развальцовкой, иногда дополнительно приваркой внутренние трубы расположены в наружных концен-трично и опираются на опорные ребра. Передние концы внутренних труб проходят через переднюю решетку. Уплотнение между трубой и решеткой достигается в результате деформации полушаровой поверхности ниппеля, приваренного к концу трубы, и конической поверхности гнезда в трубной решетке. С задней стороны внутренние трубы соединяют двойниками, установленными на муфтах или приваренными. [c.184]

Поверхностные теплообменники. По способам компоновки теп-лообменных поверхностей различают следующие конструкции теп-лообмениых аппаратов кожухотрубные, типа труба в трубе , оросительные, спиральные, пластинчатые, погружные, воздушного охлаждения. [c.161]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология