Изменение давления в гидродинамическом следе

Следует отметить, что оценка наличия гидродинамической связи между скважинами по изменению их дебитов может быть применена как для фонтанного способа эксплуатации, так и для глубиннонасосного. В последнем случае, хотя производительность скважины в основном определяется технологическими параметрами насосной установки (например, длиной хода полированного штока, числом качаний, диаметром насоса и т.д.), фактически дебит будет зависеть также от степени наполнения насоса, соответствия потенциальных возможностей пласта теоретической подаче насосной установки (т.е. от положения динамического уровня в стволе скважины). Например, фактическая подача насосных установок в скважинах с низкими динамическими уровнями или при нахождении их у приема насоса будет существенно зависеть от изменения давления в пласте, что обусловливает наличие взаимосвязи дебитов близлежащих скважин. [c.222]

Гидродинамической теорией детонации предполагается следующий механизм образования мощной ударной волны при распространении пламени в трубах. Горение газа сопровождается расширением продуктов сгорания, которые воздействуют на фронт пламени, ускоряя его распростра нение. При каждом небольшом ускорении движения пламени от его фронта отходит слабая волна сжатия. При этом каждая последующая волна Сжатия движется со скоростью, превышающей скорость предыдущей, вследствие нагрева среды предыдущей волной, и поэтому она догоняет предыдущую волну. В результате на каком-то расстоянии от точки зажигания волны сливаются в одну мощную ударную волну, вызывающую детонацию смеси. Расстояние Ь от места воспламенения смеси в трубе до места возникновения детонации может служить мерой оценки склонности к детонации различных газовых смесей. В табл. 20 и 21 приведены данные изменения Ь в зависимости от химического состава смеси, начального давления и температуры смеси. [c.119]

Обобщенный технологический оператор Т является совокупностью простейших операторов, соответствующих различным типам процессов химического производства. К ним следует отнести операторы смешения, деления, изменения энтальпии, изменения давления, химического превращения. Оператор деления может быть двух типов простой делитель потоков и выделение отдельных чистых веществ (или фракций). На основании физико-химических и технологических свойств процессов при разработке технологической схемы необходимо выбрать для каждого из них соответствующий оператор Т. Поскольку основные процессы химической технологии базируются на явлениях переноса массы, энергии, кинетики реакций в условиях относительного движения фаз, определяющих гидродинамическую обстановку в аппарате, то математическое описание технологического оператора будет основываться на законах сохранения массы, энергии и импульса, законах термодинамики многофазных систем, законах тепломассопереноса и т. д. На этапе расчета технологической схемы каждому технологическому оператору необходимо сопоставить адекватный в смысле воспроизведения реальных условий оператор математического описания процесса, такой, что [c.76]

Для анализа особенностей процесса фильтрации газированной жидкости при давлении ниже давления насыщения были проведены многовариантные численные расчеты поля давления и насыщенности при изменении значений гидродинамических параметров фаз в следующих пределах [c.199]

Изменение жесткости трубопроводов. Если пульсирующий поток газа (основной источник вибрации) максимально сглажен и неравномерность колебаний достигает допустимых значений, следует искать пути дальнейшего снижения вибрации. Выше отмечалось, что возможными механическими причинами колебаний являются динамическая неуравновешенность механизма движения поршневой машины или ротора центробежной машины, а также недостаточная жесткость фундамента или трубопроводной системы. Кроме того, к механическим причинам относятся ударные нагрузки в подшипниках и других сочленениях, а к газо- и гидродинамическим причинам — нестационарное поле скоростей и давлений в потоке центробежных машин. [c.506]

Как следует из таблицы, скв. 7951 взаимодействует с окружающими, поскольку величина КО, равная 0,65, больше порогового значения, т.е. гидродинамическая связь между ними существует. Из таблицы также следует, что наблюдается существенное повышение тесноты корреляционной связи межцу колебаниями дебитов большинства скважин после ввода скважины. Это позволяет диагностировать изменение подвижности нефти в окрестности зтих скважин в результате более интенсивной разработки участка. Интерпретация факта увеличения КО может быть следующая в результате ввода скв. 7951 объем пласта с малыми градиентами давления, в которых проявление аномальных свойств нефти наиболее существенно, уменьшился, в результате чего улучшилась фильтрационная характеристика участка в целом. [c.224]

Сила давления в общем случае определяется интегралом, взятым от элементарных сил давления по поверхности, соприкасающейся со средой. Однако такой способ вычисления гидродинамических сил обычно не удается применять ввиду трудностей, связанных с нахождением закона распределения давления по поверхности тела, обтекаемого средой в ограниченном пространстве. В связи с этим силы давления, действующие на элементы регулирующих и распределительных устройств, чаще определяют с помощью теоремы об изменении количества движения среды, протекающей сквозь выделенный объем. В приложении к решению подобного класса задач теорема формулируется следующим образом сумма локальной производной по времени от количества движения среды в некотором замкнутом фиксированном объеме V потока и количества движения среды, протекающей в единицу времени сквозь внешнюю поверхность 5, ограничивающую этот объем, равняется сумме объемной силы Р , действующей на среду, заключенную в объеме V, главного вектора Р поверхностных сил, действующих на внешней поверхности 5, и гидродинамической реакции Рт- непроницаемого тела, обтекаемого потоком внутри объема V. Эта теорема может быть выражена уравнением [c.301]

Эксперименты проводились при следующих условиях разрядный ток I = = 50 1000 А, индукция магнитного поля = О 0,15 Т, давление в разрядной камере Р = 0,2 10 Тор. В качестве рабочих газов использовались инертные газы и пары лития. В процессе экспериментов проводились исследования вольтамперных характеристик разряда, зондовая и оптическая диагностика в среднем сечении разрядной камеры, определялось давление в различных точках внутри и на поверхности разрядной камеры. По излучению боковой поверхности оценивались температура и качественный характер тепловыделения в разряде. При помощи трубок Пито, выполненных из вольфрамовых трубок малого диаметра, удалось провести основные измерения гидродинамических характеристик вращающегося плазменного объёма. Были определены аксиальные изменения статического давления и гидродинамического напора для ксенона при различных давлениях в смеси Не-Хе. Соотношения этих величин хорошо согласуются с измерениями изотопических эффектов в ксеноне и доказывают их центробежную природу. [c.333]

Основные требования к конструкции. В реальных условиях проектирование парогенератора должно быть тесно увязано с исследованиями по оптимизации атомной электрической станции в целом. Например, давление воды в первом контуре следует выбирать исходя из оптимальных соотношений между требуемыми размерами реактора и толщиной корпуса, которая может быть изготовлена иа заводе. Указанное давление определяет максимальное значение температуры воды на выходе из реактора, которую можно допустить без опасности изменения реактивности реактора или нарушения его гидродинамической устойчивости вследствие вскипания воды в активной зоне реактора. Короче говоря, максимальная температура воды на выходе из реактора должна быть настолько ниже температуры насыщения, чтобы возможность кипения воды в реакторе была исключена. В то же время она должна быть [c.233]

Следует отметить, что q есть максимальное гидродинамическое давление, достигаемое в зоне входа. Если принять, что толщина пленки в точке А равна А о, а затем уменьшается до h в точке 5, то, используя уравнение Рейнольдса (7.18), можно выразить q через h . Точная величина толщины пленки при ее изменении от /Jq до /г на участке АВ не имеет значения при проведении этих расчетов, так как возникающее давление в сужающемся клине зависит в первом приближении только от начальной и конечной толщины пленки и длины клина. В связи с этим удобно представить уменьшение толщины пленки на участке АВ по прямой линии или по экспоненте. Окончательно соотношение между q и h в случае экспоненциального изменения толщины пленки принимает следующий вид [c.162]

Кроме уширения линий в спектре КР за счет давления, флуктуации плотности газа при любом давлении будут также изменять ширину релеевской линии. По-видимому, при низком давлении газа релеевская линия подвержена просто доплеровскому уширению в соответствии с выражением (321), в частности, это было показано для аргона и водорода при атмосферном давлении [320]. При более высоких давлениях, однако, наблюдается обычное бриллюэновское рассеяние [326, 327], а также стимулированное бриллюэновское рассеяние [328, 330]. Объяснение эффекта Бриллюэна в газах следует искать в жидкостной модели газа. Бриллюэновское рассеяние наблюдается тогда, когда средний пробег молекул в газе меньше длины упругой термической волны для данного угла рассеяния [331]. К таким условиям сжатие газов приводит при данной температуре, но само по себе оно не оказывает влияния. Так, обычное бриллюэновское рассеяние в Аг, Хе, N2, СО2 и СН4 наблюдалось при комнатной температуре и атмосферном давлении [332]. Изменение направления наблюдения рассеянного излучения от направления возбуждающего излучения (рассеяние вперед ) до противоположного направления (рассеяния назад ) позволило оценить влияние на спектр типа флуктуаций, от гидродинамического до кинетического характера. Самый малый бриллюэновский сдвиг наблюдался для ксенона при угле рассеяния 10,6°, температуре 25,2 °С и давлении 795 мм рт. ст. и составлял 0,0016 см [332]. Эффект бриллюэнов-ского рассеяния рассматривался также с позиций кинетической теории газов [333]. [c.333]

Естественно предположить поэтому, что в данных условиях испытания смазочное действие определяется возникновением гидродинамического режима в тонком слое масла. Для этих режимов трения наиболее важное значение имеет вязкость жидкости, а также изменение ее в зависимости от температуры, давления и скорости сдвига. Поскольку в описываемых опытах применяли относительно низкие скорости скольжения, вряд ли следовало ожидать существенного повышения температуры в контакте. Давление же в пленке жидкости, разделяющей трущиеся поверхности, могло быть очень большим. В пользу этого предположения служит следующее наблюдение. При низких значениях силы трения, в условиях, когда металлические образцы разобщены жидкостью, внешний вид следа износа — гладкая канавка с приподнятыми краями — свидетельствует о пластическом течении металла, т. е. о возникновении в пленке давлений, соизмеримых, по порядку величин, с пределом текучести металла. Такие давления могут вызвать значительное увеличение вязкости смазочного материала [II], особенно в случае твердых металлов. Следовательно, различие в поведении двух жидкостей может быть обусловлено различными значениями пьезокоэффициентов вязкости этих веществ. Хотя вязкость силиконов и уменьшается с возрастанием скорости сдвига, однако в данных условиях проведения испытаний [c.143]

Рассмотрим движение жидкости по пласту такого типа, который был изображен на рис. 2 3 главы I. Сохраним те же обозначения и воспользуемся тем же рис. 2 только теперь нужно помнить следующее область пласта I между неподвижными границами Л и Лс и еет проницаемость ки а область П между контурами Ло и Лн имеет проницаемость к Так как различием в вязкостях воды и нефти мы пренебрегаем, то можем при гидродинамическом решении задачи считать, что весь пласт заполнен однородной жидкостью с вязкостью [Л. Под Рн и Рв надо теперь подразумевать не давления в областях, занятых нефтью и водой, а давления в областях / и II р — постоянное давление иа раздельном контуре Ли. Формулы (12) — (16) главы I остаются без изменения, но формула (17) или (22) примет уже такой вид [c.40]

Увеличение производительности при изменении размера вертикальных насосно-комп-рессорных труб сравнительно с изменением размера выкидной линии может весьма отличаться от первоначально предполагаемого изменения производительности в случае, если не будет выполнена соответствующая оценка. Один метод заключается в определении максимальной производительности с помощью графика с пересекающимися кривыми. Гидродинамическое давление в устье скважины наносится на график в зависимости от эксплуатационного дебита для вертикального и горизонтального профилей. Пересечение этих двух кривых представляет точку эксплуатационного дебита для комбинации насосно-компрессорных труб и выкидной линии. Данный метод иллюстрируется при использовании следующих данных скважины и выкидной линии [c.110]

При неправильном подходе может быть получено слишком мало или слишком много отсчётов гидродинамических давлений при выполнении замеров. По крайней мере, один или два замера гидродинамического давления необходимо выполнить в интервале между верхним клапаном и поверхностью, и, по крайней мере, по одному замеру следует провести между верхним, вторым и третьим клапанами в большинстве скважин. Использование этих станций поможет при определении изменения градиента давления в верхней секции продуктовой колонны труб, где имеет место большинство неисправностей. Слишком большое количество станций может затруднить интерпретацию номограммы. [c.351]

Большой интерес представляет случай теплообмена, осложненного массообменом, т. е. комплексный процесс, соединяющий в себе явления переноса тепла и вещества в движущейся среде. Разумеется, и в этом случае возникновение поперечного течения вещества приводит к перестройке полей скорости, температуры и парциальных давлений. Однако изменение гидродинамических условий теперь уже не следует рассматривать как одну из причин нарушения аналогии, так как обоим процессам переноса, протекающим совместно, отвечает одно и то же уравнение движения. Однако более подробное рассмотрение показывает, что остальные два уравнения — переноса тепла и переноса вещества — не идентичны по структуре. Впрочем, во многих технически важных случаях присущие им различия в количественном отношении не очень зна- [c.238]

В работе В. Ювекара и М. Шарма [195] получены и систематизированы расчетные формулы для определения высоты насадочного, барботажного или комбинированного слоя, в котором протекает массопередача с необратимой химической реакцией. Рассмотрена работа аппаратов в предельных гидродинамических режимах. Оригинальным разделом работы следует считать кинетический анализ газожидкостных реакторов полупериоди-ческого типа с механическим перемешиванием, учет изменения давления по высоте барботажного реактора (по линейному закону), разработку приближенного аналитического метода расчета числа тарелок (так называемый модифицированный метод Льюиса). Однако последний включает в себя допущение о линейном изменении концентрации передаваемого компонента по высоте слоя на тарелке указанное ограничение в общем случае неприемлемо. [c.160]

Необходимо рассчитать величину рд, показанную на рис. 42,в. Эта величина может рассматриваться как разность давлений между точкой В и точкой 2 ниже пузыря, в удалении от него. Такая идеализированная модель, предложенная Риппином [95], предполагает, что за пузырем располагается неподвижный гидродинамический след, ограниченный на рис. 42.I пунктирной линией. В этом случае разность давлений между горизонтальным сечением, проходящим через точку В, и точкой 2 в pg раз превышает разность уровней и при своем изменении следует кривой изменения давления, представленной на рис. 42,6. Для реального пузыря неподвижный гидродина- [c.153]

Следует обратить внимание на возникновение грубых погрешностей, вызываемых химическими, сорбционными и гидродинамическими факторами. Так, возможны химические резкц[ги, например спиртов с полиэфирными неподвижными фазами (переэтерификация), следует учитывать возможность химических превращений примесей аминов, жирных кислот и др. Адсорбция полярных сорбатов на активных центрах твердого носителя может привести к отсутствию на хроматограмме пиков соответствующих примесей, имеющихся в пробе. Различные ложные пики могут быть обусловлены выделением летучих соединений из резиновых мембран дозаторов (при программировании температуры), наличием примесей в газе-носителе (отрицательные пики вакансий), изменением гидравлического сопротивления при переключении потоков, изменением давления при сорбции и десорбции в колонке больших количеств матричного компонента и др. [15]. С целью устранения этих нежелательных явлений используют кондиционирование колонок и дозаторов при соответствующих температурах, промывку водой, [c.242]

При этом для турбулентного потока необходимо учитывать гурбулеатный перенос тепла. В уравнениях (5.3) и (5.12) используются члены, учитывающие изменение энтальпии движущегося потока (в продольном направлении), перенос теплоты теплопроводностью (в поперечном направлении) и перенос теплоты излучением. Считается, что поток на входе в канал гидродинамически стабилизирован. При этом пренебрегают изменениями давления и кинетической энергии потока. Такой подход применялся, например, в работах сотрудников ВНИИМТ под руководством В. Н. Тимофеева [5.28]. Как частный случай общего уравнения (5.3) приуказанных допущениях дифференциальное уравнение (для элементарного обьема (IV) потокового метода приводится к следующему виду (в безразмерных координатах) [c.388]

При рассмотрении эластогидродинамичеекого эффекта мы не касались изменения давления (от гидродинамического до упругого по Герцу) во времени, как это было в случае нормального сближения. В теории макроэластогидродинамики рассматривается очень тонкий вязкий слой смазки на поверхности выступа, а распределение давления по Герцу осуществляется лишь при малых скоростях скольжения. Именно изменение толщины пленки Лй. в вершинах выступов вследствие гидродинамического эффекта является важнейшим условием проявления эластогидродинамичеекого эффекта на практике. Из уравнения (7.30) ясно следует, что к (или Ак ) увеличивается с ростом скорости скольжения, а образованные дополнительные пустоты при Ак заполняются под давлением смазкой из входной зоны. Если рассмотренную теорию применить к поверхности с беспорядочно распределенными выступами, то прирост положительного давления на передних склонах выступов и снижение давления на задних склонах выступов будет влиять на характер течения по ним эластичного тела. Влияние прироста положительного давления намного превосходит влияние отрицательного давления (рис. 7.10), поэтому результирующая сила реакции будет стремиться разделить [c.163]

Рассмотренный нами ламинарный пограничный слой не охватывает всей совокупности явлений, возникаюш,их у поверхности тел, обтекаемых вязкой жидкостью. При увеличении Ке и толщины пограничного слоя структура его усложняется оставаясь ламинарным непосредственно у стенки, пограничный слой в большей своей части становится турбулентным. Точные решения дифференциальных уравнений турбулентного пограничного слоя еще не разработаны, и для его исследования применяются приближенные методы, основанные на уравнении количества движения. Отличный от ламинарного закон касательных напряжений в турбулентном потоке приводит к иному профилю изменения скоростей в пограничном слое в функции расстояния от стенки, чем это имеет место в ламинарном пограничном слое, и, следовательно, к иной функциональной зави-симосФи коэффициента трения от числа Ке. Однако течение жидкости в турбулентном пограничном слое подчинено тем же граничным условиям, Щ что и в случае ламинарного пограничного слоя. Отсюда, поведение тур- булентного пограничного слоя во многом сходно с Jлaминapным, т. е., обеспечивая обтекание контура тела в области отрицательных градиентов давления, турбулентный пограничный слой в области положительных градиентов давления в некоторой точке затормаживается и приводит к отрыву внешнего потока от контура обтекаемого тела с образованием вихревого гидродинамического следа. [c.137]

Диапазон элемента давления должен быть выбран на основе максимального давления, которое предположительно будет иметь место в скважине. Элемент с диапазоном 6000 фунт/дюйм2 и выше не следует использовать в скважине, в которой забойное давление при закрытом устье составляет 900 фунт/дюйм2м. Проблемы газлифта, в основном, имеют место в пространстве над рабочим уровнем жидкости, где значение гидродинамического давления в продуктовой колонне труб является более низким по сравнению с давлением инжекционного газа. Реакция элемента давления на изменение давления практически является линейной. Линейное отклонение пера при изменении давления может быть [c.351]

Основная задача гидродинамических исследований нефтегазоносных территорий заключается в установлении величины приведенного пластового давления (напора вод), направления движения, скорости и расхода подземных вод. Наибольшие трудности возникают при изучении гидродинамических условий глубоко погруженных отложений, имеющих сложные фильтрационные характеристики. Это вызывает необходимость изучать распределение проницаемых пород в водоносных горизонтах и комплексах. Прямой метод определения особенностей динамики подземных вод путем закачки индикаторных веществ и прослеживания их распространения для глубоко погруженных горизонтов практически непригоден из-за малой скорости их перемещения. Поэтому часто используют косвенные методы, основанные на. изучении пластового давления или напоров подземных вод, изменения давления в зонах ВНК и ГВК, региональной гидрогазогеохимической зональности и т. д. Следует также указать на определенную условность применяемых методов изучения движения подземных вод. Практически не разработаны методы для решения задач по динамике элизионных (седиментогенных) вод, хотя такие попытки неоднократно предпринимались. [c.50]

В ходе гидродинамических расчетов таких аппаратов следует определить сопротивление при прохождении двухфазного потока по теплообменной трубе, проследить динамику изменения паросодержания и плотности двухфазного потока по высоте трубы. Это важно для определения л0кальн010 давления в разных зонах аппарата и скорости циркуляционного потока в аппаратах с естественной циркуляцией, что в свою очередь необходимо для определения коэффициента теплоотдачи со стороны продукта. При проведении гидродинамических расчетов нужно знать ряд параметров (например, длину конвективной зоны), определяемых по результатам теплового расчета. Такая взаимосвязь гидродинамического и теплового расчетов подобных выпарных аппаратов обусловливает сложность и громоздкость расчетов, если не предпринимать радикальных упрощений, основанных на эмпирических данных по результатам пракгики эксшхуатации аппаратов этого типа. [c.183]

Большой интерес представляет случай теплообмена осложненного массообменом, т. е. комплексный процесс соединяющий в себе явления переноса теплоты и вещест ва в движущейся среде. Разумеется, и в этом случае воз пикновение поперечного течения вещества приводит к пе рестройке полей скорости, температуры и парциальных давлений. Однако изменение гидродинамических условий теперь уже не следует рассматривать как одну из причин нарушения аналогии, так как обоим процессам переноса, протекающим совместно, отвечает одно и то же уравнение движения. Тем не менее, более подробное рассмотрение показывает, что остальные два уравнения — переноса теплоты и переноса вещества — не идентичны по структуре. Впрочем, во многих технически важных случаях присущие им различия в количественном отношении не очень значительны. Различия в граничных условиях на твердой поверхности, отмеченные выше, сохраняются в полной мере. Из всего изложенного следует, что строгая аналогия не может иметь места и в случае совместно протекающих процессов. Но если иметь в виду приближенную аналогию, то можно констатировать, что в этом случае условия складываются более благоприятно. [c.223]

Возвращаясь к теории электромагнитофореза, следует обратить внимание на следующее. При наложении на объем жидкости скрещенных полей изменения гидростатического давления не происходило, что свидетельствует о незначительности электромагнитных сил, приложенных к элементам проводящей жидкости, по сравнению с силами гравитационными. Поэтому ускорение процесса отделения капель нефти не может являться следствием создаваемой полями квазигидростатической выталкивающей силы. Принимая во внимание также сделанный вывод о незначительности сил Лоренца, можно прийти к заключению, что увеличение скорости отделения от воды частиц диспергированного нефтепродукта может быть связано единственно с гидродинамическими силами, действующими на частицу и возникающими в результате течения жидкости из-за локальной (в ближайшем удалении от частицы) неоднородности электрического поля. [c.196]

Метод Эндрюса — Ноулза — Итона — Силберберга — Брауна [25] основан на полуэмпирическом подходе к решению поставленной задачи. В ней использовано общее гидродинамическое уравнение, включающее в себя член, представляющий необратимые потери на трение. В окончательной формуле учтено уменьшение напора как за счет потерь энергии на трение, так и за счет изменения кинетической энергии смеси. В упрощенном варианте, допустимом при расчете трубопроводов высокого давления, отбрасьшают члены, зависящие от изменения скорости смеси. Результатом является формула типа Дарси — Вейсбаха. Для определения истинных скоростей движения компонентов смеси используют данные об истинном газосодержании, получаемые на основании зависимости Итона. Коэффициент гидравлического сопротивления находится из экспериментальной зависимости, полученной авторами по исследованиям, проведенным со смесями природного газа и различных жидких компонентов (вода, конденсат, нефть) на трубе диаметром 52 мм. Уравнение, описьшающее движение смеси, имеет след)оощий вид [c.147]

По наблюдательным и эксплуатационным скважинам осуществляют контроль за изменением пластового давления. По полученным данным строят карты изобар, позволяющие следить за разработкой залежи. Данные, полученные по этим скважинам, используют для уточнения границ литологически неоднородных пластов, определения гидродинамической сообщаемости залежей с законтурными частями, оценки упругого запаса водонапорных систем и режимов залежей. [c.102]