Температурные профили, колонны

При расчете по этим уравнениям пользуются найденным выше новым температурным профилем колонны. [c.401]

Фиг. 74. Изменение температурного профиля колонны при умень шении количества греющего пара и постоянном орошении

Если при снижении давления (количества) греющего пара, флегмовое число и отбор кубового продукта поддерживать постоянным, то характер изменения температурного профиля колонны будет существенно отличен от описанного выше. Вид его в этом случае изображен на фиг. 74. Аналогично происходит изменение температур вдоль колонны и в случае уменьшения давления (количества) греющего пара при постоянном количестве сырья и неизменном его составе. Однако выход кубового продукта в этом случае уменьшается. В обоих этих режимах колонна обогащается НКК. Учитывая значительную чувствительность процесса ректификации даже к небольшим отклонениям давления (количества) греющего пара, следует обеспечить стабилизацию давления пара, поступающего в колонну. [c.139]

Фиг. 76. Температурный профиль колонны

Величина X не зависит от режима ФЧ. Она определяется свойствами сырья каталитического крекинга и режимов РРБ. Величины Та к и 7к. к зависят от режима колонн, т. е. от расходов флегмы и паров в сечениях колонн, давления, температурного профиля и т. д., а, следовательно, и от питания ФЧ, поскольку изменение состава питания влияет на режим колонн. Таким образом, имеют [c.26]

К режимным переменным ФЧ относят [18] температурный профиль, расходы паров и флегмы по колоннам. [c.33]

Выходными величинами САР являются температурный профиль по высоте колонны, давление и внутренние флегмовые числа. [c.69]

Температурный профиль по высоте колонны обеспечивается изменением расходов острого и циркуляционных орошений. Регулирование температуры верха колонны обычно осуществляется расходом острого орошения по каскадной схеме. Работа этого контура тесно связана с режимом в рефлюксной емкости Е1, в которой автоматически поддерживается давление (изменением положения регулирующей задвижки на газовой линии) и уровень (воздействием на откачку нестабильного бензина). Температуры на контрольных тарелках колонны поддерживаются посредством изменения расходов соответствующих циркуляционных орошений. [c.69]

Для первого приближения значения температуры и профиля и У принимаются произвольно. В отом случае существует возможность проведения расчетов сверху вниз и снизу вверх. Поело применения метода сходимости вычисляют составы и соответствующие температуры, а также величины потоков ио колонне. Эта процедура повторяется до получения удовлетворительной сходимости температурного профиля. [c.161]

При решении этого примера температуры определялись по точкам кипения при последующих приближениях (итерациях), начиная со второго, вычислялся средний температурный профиль. Величины общих потоков как в ректификационной колонне, так и в стриппинг-секции находили путем комбинирования метода [c.295]

Примеры XI-1—XV-4. Дефлегматор парциальный, = 11, / = 4, Vy = 94,8, D = 31,6 (пар), дефлегматор — парциальный, питание — жидкость при температуре кипения. Давление в колонне 21 ат. Начальный температурный профиль — линейный в интервале 10—232° С, начальные потоки пара = 94,8 для всех j. Максимальные и минимальные потоки пара 47,4 = = 161,16. Для примеров XV-1 и XV-2 применя- [c.317]

Очень важным элементом технологии ректификации нефти на фракции являются подвод и отвод тепла в колонны, поскольку ректификация - это термодинамический процесс с непрерывным подводом и отводом тепла, что позволяет формировать температурный профиль по высоте колонны и соответственно [c.365]

Более точное выделение мест установки датчиков температуры или концентрации в соответствии с характером взаимного расположения кривой равновесия, точки, отвечающей составу питания, и рабочих линий процесса осуществляется с помощью так называемого температурного или концентрационного профиля колонны. [c.141]

Рис. 2. Температурный профиль по высоте основной колонны X - методика Ашворта. - методика Чао-Сидера

Очевидно, что расчеты этого типа могут быть продолжены вверх до тарелки питания, а также могут быть проведены от верха колонны вниз к тарелке питания при условии, что задаются температурный профиль для тарелок существующей колонны и отнощение L/V для укрепляющей секции. [c.362]

Расчет размеров колонны ч необходимых материальных потоков усложняется по сравнению с изложенным выше, когда температура потока жидкости по высоте колонны изменяется благодаря теплоте растворения абсорбируемого вещества, теплоте испарения растворителя или при значительном теплообмене между фазами. Точные результаты дает последовательный расчет от точки к точке по высоте колонны, так как растворимость абсорбируемого вещества зависит от температуры жидкости и, следовательно, невозможно определить движущую силу процесса, пока неизвестен температурный профиль. При незначительном изменении температуры можно ограничиться приближенным расчетом. [c.418]

Влияние температуры на процесс окисления ИПБ проверено в промышленных условиях. Промышленная колонна окисления работала в температурном интервале 94—125°, при этом варьировалась температура верхней части колонны примерно /з по высоте колонны в пределах 120—125°, а температурный профиль нижней части колонны сохранялся неизменным в интервале 94—117°. [c.93]

РИС. 63. Зависимость доли твердой фазы от скорости вращения рыхлителя РИС. 64. Температурный профиль по высоте колонны [c.243]

Корректированный температурный профиль применяется для проведения следующего потарелочного расчета колонны. [c.93]

Прежде всего покажем, что при определенных ЫУ вычисленные значения О имеют такие отклонения от истинного значения (в зависимости от принятого профиля температур), которые можно наблюдать в реальной колонне. Если в среднем принятый температурный профиль будет завышен, то по методике Тиле и Геддеса можно получить значение В выше истинного значения, и наоборот. Это легко показать на численных примерах. [c.97]

В связи с этим задача стабилизации температурного профиля колонны К4 носит самостоятельный характер в отличие от вспомогательного характера подобной задачи в колоннах ректифика-. ции. [c.70]

Трехкомпонентная система может иметь любую комбинацию бинарных азеотропов с минимумом и максимумом температур кипепия, а также тройной азеотроп. В литературе описано несколько возможных комбинаций и показано, каким образом можно изучить особенности трехкомпонентной системы периодической ректификацией. При периодической ректификации состав кубового продукта (остатка) должен изменяться, двигаясь па концентрационном треугольнике по прямой линии от состава верхнего продукта (это утверждение верно, если в колонне удерживается незначительное количество жидкости). Верхнему продукту обычно соответствует некоторая низкая точка на поверхности температуры, которая может быть достигнута при движении от состава куба (загрузки) без прохождения через хребты, иными словами, температурный профиль колонны не может иметь никаких максимумов или минимумов (предполагается, что ректификационный аппарат имеет достаточное число тарелок разделения). [c.222]

В результате расчета колонны на ЭВМ представляется возможным определить число теоретических тарелок, необходимых для разделения смеси, минимальное флегмовое число, составы продуктов разделеиня и их физические свойства, материальный и тепловой балансы, температурный профиль колонны, размеры поверхностей теплообмена определить расходы пара и воды, стоимость колонны, рассчитать производительность и напор насосов для подачи питания, флегмы и удаления кубового остатка, а также выполнить механический расчет колонны и рассчитать ее стоимость. [c.188]

Промежуточные координаты здесь — параметры температурного профиля по высоте колонн, величйны расходов паров и флегмы в сечениях колонн, а также давления в колоннах. [c.33]

Температурный профиль по высоте колонны должен обеспечить заданные внутренние скорости паров и жидкостей по секциям колонны и, в конечном счете,— заданные внутренние флегмовые числа, которые вычисляются на основании посекционных материального и теплового балансов. Ввиду трудоемкости и сложности эти расчеты могут выполняться в темпе с процессом только при использовании в системе ЭВМ. В работе [47] указывается, что наличие текущей информации о внутренних флегмовых числах позволяет обеспечить более равномерную нагрузку колонны и, следовательно, минимизировать энергетические затраты на процесс ректификации. [c.69]

В абсорбционной части колонны предусмотрены три линии циркуляционного орошения, которые обеспечивают поддержание требуемого температурного профиля (для упрощения на рис. П-15 показана схема регулирования температуры на одной тарелке колонны). Тепловой режим низа десорбционной части колонны регулируется двухконтурной САР, одновременно обеспечивающей необходимое тепло десорбции и стабилизацию уровня в рибойле-ре. Управляющими воздействиями служат расход балансового избытка нижнего продукта и расход теплоносителя в рибойлер. [c.70]

Тепловые балансы применяются для определения величин потоков в колонне. При сочетании тепловых балансов с методикой Тиле и Геддеса расчет с заданным приближением проводят, исходя из соотнопшния Ь/У и температурных профилей см. главу IV), и получают улучи7енные значения составов и температур. Эти данные используют для указанных расчетов по уравнениям теплового баланса (У,3) и (У,- ). Полученные величины потоков применяют для нахождения фа1 торов из1 леченпя и отпарки при следующем приближении. [c.122]

Примеры ХГ-1—Х1-3. Давление в колонне 28 ат, дефлегматор — пар-цпальный, агрегатное состояние питания — жидкость прн температуре кппенпя. Начальный температурный профиль — линейный между 122— 138° С. Начальные потоки пара Vу = для всех= 5, [c.256]

Пример ХИ-1. Давлешш в колонне 28 ат, иао-С легкий ключевой компонент, И-С4 — тяжелый ключевой компонент = 0,37214114 п = 2,6871523. Дефлегматор — парциальный. Питание подается в виде жидкости при температуре кипения = 5 и Кц,а, = 250. Начальный температурный профиль линейный между зонами постоянных концентраций 122—138° С. Начальные потоки пара Уу= Уу = 250 для всех у. Кроме того, известны следующие данные [c.279]

Нэарерывная регистрация осуществляется с помощью вторичных регистрирующих приборов (пневиатическ ис или электронных). Регистрации о помощью пневматических приборов подвергаются параметры I и П групп, с помощью электронных потенциометров - температурные параметры У группы. Последняя функция перенесена из цитовых систем КШиА без каких-либо изменений, так как многоточечные потенциометры сами являются устройствами централизованного контроля к вывод на один прибор группы технологические параметров, тесно связанных между собой (например температуры перевалов печей или температурный профиль ректификационной колон ), весьма удобен для оператора. Регистрация темпера- [c.10]

Оиг. 73. Изменение температурного профиля ректификационной колонны в результате уменьп/е-ния количества греющего пара I — температуры на тарелках до уменьшения количества греющего пара 2 — то же после уменьшения количества греющего пара. [c.138]

При оценке эффекта разделения смеси веществ многоступенчатыми методами важным является вопрос о распределении компонентов смеси по высоте (длина) разделительного аппарата. Применительно к противоточной кристаллизации из расплава, осуществляемой в аппаратах колонного типа, этот вопрос рассмотрен в ряде работ [1—10]. Общим выводом из проведенных в этих работах исследований является то, что стационарное распределение примеси по высоте кристаллизационной колонны, как и в других противоточных методах, должно иметь экспоненциальный характер. При этом предполагалось, что размер кристаллов движущейся твердой фазы не зависит от координаты вдоль колонны. Специальной экспериментальной проверке указанные вывод и допущение не подвергались, хотя при очистке элементарной серы от битумов и мышьяка [11] в верхней части колонны наблюдался экспоненциальный характер распределения примеси. С другой стороны, из данных работы [12] следует, что распределение примеси по высоте колонны при очистке стеарилового и цетилового спиртов экспоненциальному закону не подчиняется. Противоречивые экспериментальные результаты получены Пауэрсом с сотрудниками [1—5] при разделении смесей стильбен — азобензол, бензол — циклогексан, ж-нитрохлорбен-зол — л -нитробромбензол. Так, например, в их опытах [1, 2] по разделению смеси стильбен — азобензол (50% вес. азобензола) получен неэкспоненциальный профиль составов по высоте колонны. При очистке же исходного азобензола, идущего на приготовление указанной модельной смеси, характер распределения примесей по колонне найден, исходя из температурного профиля, экспоненциальным. [c.77]

Противоречивые данные были получены и Дж. Пауэрсом с сотрудниками [175, 199—201] при очистке азобензола, при разделении смесей бензол—циклогексан, бромнитробензол—хлор-нитробензол с малым содержанием второго компонента. Так, при очистке азобензола характер распределения примесей по высоте колонны был найден, исходя из температурного профиля, экспоненциальным. Неэкспопенциальное распределение циклогексана по высоте колонны наблюдалось при очистке бензола от этой искусственно вводимой примеси [200]. В работе [201] при разделении смеси бромнитробензол—хлорнитробензол распределение хлорнитробензола по высоте кристаллизационной колонны было найдено близким к линейному. Нужно отметить, что экспериментальные результаты, полученные в указанной работе, имеют большой разброс, особенно в области малых концентраций хлорнитробензола. [c.210]

Однако при определенном характере профиля скоростей газа-носителя, а именно, при профиле, выпуклом в направлении потока, его влияние ксяипенсируется температурным профилем, и составляющие и Н как бы взаимно уничтожаюггся. По-ввдимому это должно происходить, когда Ис Нт Н,- можно менять, варьируя скорость нагрева колонны 1г.. [c.44]