Поток начальный участок

Была предложена [20] удобная форма интегрального уравнения, которая рассматривается ниже. Для зоны установления потока (начальный участок) уравнение количества движения можно написать в виде [c.305]

На границе струи образуется утолщающийся турбулентный слой смешения. В результате уменьшается ядро невозмущенного потока. Начальный участок струи оканчивается там, где турбулентный слой смешения в результате утолщения достигает оси струи. Развитие струи в этой области в значительной степени определяется начальными условиями истечения и относительно слабо зависит от воздействия окружающей среды. [c.142]

Рис. 2-1. Схема свободной турбулентной струи а — струя в спутном потоке б — начальный участок затопленной струи

Кольцевой (периферийный) ввод потока в аппарат. Для многих аппаратов конструктивно лучше осуществлять ввод потока периферийно, по кольцу, опоясывающему начальный участок корпуса аппарата. Такой ввод потока был подробно исследован на описанной модели аппарата круглого сечения с отношением площадей Рц/Ро 16. При этом необходимо было уточнить вопрос о том, существенно ли выполнение подводящего кольца с переменным сечением или оно может иметь постоянное [c.210]

Известно, что движение капель распыленной жидкости в вихревом высокотемпературном газовом потоке в сушильных аппаратах сопровождается изменением их размеров во времени и пространстве. При этом наибольший интерес представляет начальный участок движения капли в зоне наиболее активного воздействия потока газа, где происходят, как правило, сепарация и интенсивное испарение капель. [c.176]

Однако следует отметить, что для аппаратов с закрученным потоком характерно сравнительно высокое гидравлическое сопротивление. Кроме того, особенностью этих сушилок является постоянный контакт материала со стенками аппарата. Это может служить причиной налипания твердых частиц на стенки при сушке слипающихся высоковлажных материалов. Для предотвращения налипания необходимо иметь начальный участок сушилки с прямолинейным движением влажного продукта для предварительного подсушивания материала. [c.197]

Как видно из рис. 1, начальный участок кривой зависимости относительной глубины превращения от количества пропущенной серы имеет прямолинейный характер. Этот характер наблюдается в области величин относительной глубины превращения от 0,95 до 0,5—0,6 и наблюдался при изучении отравления различных катализаторов рядом исследователей [18—21]. Однако область, в которой наблюдается такая прямолинейность, различна по данным разных исследователей. Это, видимо, зависит не только от характеристики активных центров катализаторов, но и от методики эксперимента (линейной скорости потока, соотношения высоты к диаметру слоя катализатора, величины гранул катализатора и т. д.). [c.116]

Начальный участок закрученной струи значительно отличается от ранее исследованных турбулентных течений. Закрученные струи, вытекающие из кольцевого или цилиндрического устья, имеют в начальных сечениях очень сложный профиль, характеризующийся резкими градиентами скорости и давления. Поток на этом участке является трехмерным. Полный вектор в осесимметричной закрученной струе имеет в каждой точке три составляющие осевую направленную параллельно оси струи радиальную гОу, направленную вдоль радиуса струи, и тангенциальную направленную по касательной к окружности (с центром на оси струи), проходящей через эту точку. С ростом степени закрутки растут величины тангенциальной и радиальной скоростей. В центральной приосевой области закрученной струи из-за центробежного эффекта появляются зоны с разрежением или с меньшим статическим давлением. Благодаря этому, в приосевой области вблизи устья сопла возникают обратные токи рециркуляции, характерные для сильно закрученных струй, или (при малой крутке) образуются провалы в поперечном профиле осевых составляющих вектора скорости. [c.35]

Так, например, в гл. VII показана высокая точность такого расчета применительно к потоку, в поперечном сечении которога статическое давление изменяется в 10—20 раз (начальный участок сверхзвуковой струи). [c.275]

На начальном участке топливного факела, где расстояние между отдельными каплями невелико, частицы оказывают влияние одна на другую и на окружающий воздух, увлекая его и сообщая ему скорость, близкую к скорости движения капель. По мере удаления капель от форсунки расстояние между ними увеличивается, взаимодействие уменьшается, и движение каждой капли становится независимым. Таким образом, на первом участке струю можно рассматривать как нечто целое, не выделяя отдельных капель, а на втором — исследовать движение отдельных капель в потоке воздуха, увлеченного в начальном участке. Размер начального участка зависит от угла факела, скорости истечения и расхода топлива, а также от тонкости распыливания. Чем больше угол факела, тем короче начальный участок, и взаимовлияние капель исчезает ближе к форсунке. Обратное влияние оказывают скорость и расход топлива. [c.135]

Основная особенность потоков газовзвеси — неравномерность распределения твердого компонента по длине канала. Весь поток можно условно разделить на начальный участок, на котором относительная скорость между газом и дисперсным материалом является величиной переменной, и участок стабилизированного движения. Начальный участок принято называть участком разгона. [c.4]

В работе [98] представлены результаты экспериментального исследования ламинарного смешанно-конвективного течения воздуха в нагреваемой горизонтальной трубе круглого сечения с изотермической стенкой. Был использован ненагреваемый начальный участок для обеспечения условий развития профиля скорости перед входом воздуха в нагреваемую секцию. Экспериментальные данные были получены в диапазонах 1 << Gr < <С 1000 и 100 С Re < 900. Было отмечено, что вторичное течение, обусловленное естественной конвекцией, накладывается на основное и вызывает повышение тепловых потоков. При низких числах Рейнольдса длина начального теплового участка уменьшается. Было подчеркнуто, что обобщить результаты измерения теплового потока довольно сложно. [c.644]

Обычно начальный участок слоя по длине аппарата является зоной стабилизации потока или зоной выравнивания возмущений, связанных с входом потока в зернистый слой. В этой зоне происходит формирование профиля скорости потока. Далее при отсутствии локальных возмущений наступает стабилизация течения с постоянным радиальным профилем скорости по длине аппарата. При равномерном начальном распределении потока зона стабилизации может отсутствовать. Напротив, в аппаратах малой длины при неравномерном начальном распределении потока область стабильного течения может не достигаться. [c.566]

Реализация указанных предложений позволила повысить эффективность вихревого аппарата при работе на влажном воздухе (рис. 29). Наличие влаги в потоке привело к снижению эффективности только при д,< д,р= = 0,4. Такой результат можно объяснить следующим. Начальный участок камеры разделения фактически является сепаратором жидкой фазы, образовавшейся за срезом сопла. Капельки влаги смещаются, к наружной стенке камеры. Благодаря этому приосевой поток формируется из слоев газа с уменьшенным влагосодержанием. Снижение эффективности при малых д, вызвано повышением температуры воздуха из-за конденсации влаги. Отрицательное влияние этого фактора одинако- [c.71]

Градиент уровня жидкости. Гидравлический градиент, напор, необходимый для преодоления потерь на трение при прохождении жидкости по тарелке, оказывает существенное влияние на стабильность работы, так как он является единственной переменной величиной по длине тарелки. При чрезмерном градиенте начальный участок тарелки может оказаться неработающим из-за повышения сопротивления прохождений потока пара, вызванного увеличением слоя жидкости в этой зоне (рис. 1-13). Экспериментально определенная граница стабильной работы обычно составляет /гг>2,5ДЯ. [c.14]

Опыты по адсорбции бензола на активированном угле при высоких концентрациях сорбата в потоке (со = 328 мг л, и--= л мин-см ) показали, что режим параллельного переноса нарушается, что видно из кривых, приведенных на рис. 1,6. Кривые Г (х) с течением времени деформируются, начальный участок их оказывается растянутым. [c.25]

Ввод газообразных проб в препаративную колонку обычно не вызывает затруднений и осуществляется принятым способом (при помощи шприца или многоходового крана). Автоматический ввод проб осуществляется дозатором с пневматическим или электрическим приводом [287, 289]. При работе с жидкими смесями особое значение имеет предварительное испарение. Попадание большого количества жидкой пробы непосредственно на начальный участок колонки может вызвать не только резкое снижение эффективности разделения, но и смывание неподвижной фазы с носителя, а также увеличить сопротивление потоку газа-носителя. Жидкие пробы испаряют в нагревательных камерах, причем для увеличения массы и поверхности теплообмена камеры заполняют насадкой, например металлическими шариками или спиралями. Рекомендуется поддерживать температуру испарения (в период ввода пробы) приблизительно на 20—30 °С выше средней температуры кипения пробы. Понижение температуры приводит к падению эффективности, слишком высокая температура может привести к химическим превращениям компонентов. [c.260]

Ввод газообразных проб в препаративную колонку обычно не вызывает существенных затруднений и осуществляется обычным способом (при помощи шприца или многоходового крана). При работе с жидкими смесями особое значение имеет их предварительное испарение. Попадание большого количества жидкой пробы непосредственно на начальный участок колонки может вызвать не только резкое ухудшение эффективности разделения, но и смывание неподвижной фазы с носителя, а также увеличить-сопротивление потоку газа-носителя. [c.309]

Ввод газообразных проб в препаративную колонку обычно не вызывает существенных затруднений и осуществляется принятым способом (при помощи шприца или многоходового крана). Автоматический ввод проб осуществляется дозатором с пневматическим или электрическим приводом [2]. При работе с жидкими смесями особое значение имеет их предварительное испарение. Попадание большого количества жидкой пробы непосредственно на начальный участок колонки "может вызвать не только резкое снижение эффективности разделения, но и смывание неподвижной фазы с носителя, а также увеличить сопротивление потоку газа-носителя. Жидкие пробы [c.277]

Начальный участок колонки, где концентрация образца наиболее высока, часто оказывается перегруженным. Эту перегрузку можно несколько уменьшить, если использовать колонку, состоящую из последовательно соединенных между собой секций различного диаметра. Для этого к устройству для ввода проб присоединяют секцию большого диаметра, а к этой секции через соединительную линию подходящей длины подсоединяют секцию меньшего диаметра и большей эффективности. Подобную колонку, состоящую из двух секций диаметром около 0,96 и 0,64 см, использовал Уокер [63]. Было показано, что оптимальная скорость газового потока в колонке определяется как ее длиной, так и диаметром. Поэтому подбором длин и диаметров обеих секций можно сделать так, что им будет соответствовать одно и то же значение оптимальной скорости газового потока. Однако оказалось, что оптимальное значение скорости потока для колонки, составленной из таких сбалансированных секций, несколько выше. На подобных двухсекционных колонках при использовании проб больших размеров получили гораздо большую степень разделения следовых компонентов образца, чем на односекционных колонках. [c.131]

При разработке методики расчета поля скоростей принято, что генерированная импульсной камерой струя является сверхзвуковой, турбулентной и квазистационарной. В основу методики положена полуэмпирическая приближенная теория турбулентных сверхзвуковых струй. Структура струи представлена на рис. 5.17. Она имеет начальный участок протяженностью Хн, где скорость потока превышает звуковую, и основную область дозвуковой струи, границы которой определяются углом раскрытия а. Будем полагать, что профили скоростей в поперечных сечениях струйного потока универсальны и не зависят от условий истечения струи. Уравнение неразрывности и сохранения импульса в интегральной форме в безразмерных параметрах имеют вид [80] [c.99]

В участке струи, начинающемся около устья сопла А—С и продолжающемся до сечения M—N (начальный участок), заключается центральное ядро неизмененных скоростей потока AB ). [c.92]

В участке струи, начинающемся около устья сопла А — Си продолжающемся до сечения М — N (начальный участок), заключается центральное ядро неизменных скоростей потока (ЛВС). Внешние границы струи ограничены прямыми линиями, сходящимися под углом 2а в полюсе 0. В последующих рассуждениях принято, что начало координат помещается в полюсе струи. Центральное ядро струи АВС имеет характеристики Ти р и Хь соответствующие характеристикам исходного газового потока (газа, выходящего из трубы). [c.92]

В ряде подобных случаев процесс можно проводить и в аппарате вытеснения, но тогда для ускорения процесса на начальной стадии осуществляют циркуляцию часть потока, выходящего из аппарата, возвращают на его вход (рис. 12.7). С этим циркуляционным потоком в начальный участок аппарата вносится затравка , ускоряющая процесс. Можно отметить, что циркуляция вообще влияет аналогично продольному смешению [25]. [c.138]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.лзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90°). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

Рис. 3.1. Схема подачи товарного полиакриламида (8 % ПАА) на нефтепроводе Шаим-Тюмень (I) в камеру скребка 1 — торцевой фланец камеры 2 — задвижка потока нефти через камеру 3 — товарный ПАА в камере после окончания его загрузки 4 — секущая задвижка 5 — начальный участок нефтепровода (П) непрерывной дозировки 1,5 %-го водного раствора ПАА с адгезионными добавками на прием подпорного насоса 1 — передвижная цистерна (3 м ) 2 — бочки с ПАА 3 — дозировочный насос РЗ-2 4 — подпорный насос НПС 5 — основно насос НПС

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

Все приведенные выше результаты получены в предположении о том, что в начальном участке струи отсутствует смешение с внешней средой. Это имеет смысл постольку, поскольку позволяет выявить закономерности, присущие самой струе, и определить потери, возникающие в процессе стабилизации параметров нерасчетной струи. При большой степени нерасчетности, когда начальный участок ограничен одиой-двумя бочками , указанное допущение пе вызывает значительной погрешности. При большой длине участка увеличение массы струи может быть заметным, что изменит параметры потока в изобарическом сечении. Действительные средние значения параметров можно получить из [c.425]

Рис. 2-10. Расчетная схема изменения осевой скорости потока за несплош-ным препятствием в форме регулярной решетки из вертикальных стержней — начальный участок В—С — основной участок / — по оси отверстия 2—по оси стержня.

Влияние диаметра реактора на скорость коксообразования сказывается в различной степени при разных условиях и зависит также от степени превращения сырья и его температуры в центре потока. При невысокой температуре и малой степени превращения (начальный участок реакционного змеевика) скорость образования предшественников кокса в центре потока и диффузия их к стенке невелики, и, следовательно, коксоотло-жением можно пренебречь. В этом случае допустимо примене- [c.89]

Рассмотренные способы повышения эффективности широко используют в современных конструкциях. Наиболее часто начальный участок камеры разделения выполняют в виде конуса, а конечный — в виде цилиндра. В конце камеры разделения устанавливают развихри-тель. Такие конструкции можно назвать типичными. В качестве примера использования этих способов в более сложных конструкциях рассмотрим трубу Парулейкара (рис. 15). Камера разделения 1 имеет три участка первый у сопла конический, второй — цилиндрический и третий — конический.. Первые два участка — обычные для наиболее распространенных современных конструкций. Отличительным признаком анализируемой конструкции является наличие третьего участка с увеличенной конусностью. Нагретый конец камеры разделения сопрягается с развихрителем 9, который выполнен в виде не крестовины, а канала прямоугольного сечения. Третье отличие от обычных конструкций — выполнение патрубка 8 вывода нагретого потока под углом 90° к [c.34]

Необходимость обеспечивать постоянство расхода определяет неравномерность скоростного поля в поперечном сечении трубы и увеличение скорости в приосе-вых участках трубопровода при этом градиент давления (изменение напора на единице длины трубы) на входном участке меняется. На некотором удалении от входа в трубу достигается равномерное движение вдоль потока профиль скоростей не изменяется и градиент давления становится постоянным. Начальный участок, на котором формируется поток, называется входным. На рис. 1.8 представлена схема, иллюстрирующая развитие пограничного слоя в трубопроводе. [c.50]

Далее, разумеется, этот начальный участок слоя в адсорбции участия не принимает и начало поглощения вещества из потока перемещается далее по слою туда, где еще зерна адсорбента не насыщены до равновесия. С этого момента все условия адсорбции из потока воспроизводятся. Длина работающего слоя становится постоянной, но его положение в слое все время перемещается в Направлении потока. Кривая, изображающая распределение адсорбированного вещества вдоль слоя (а/ао)/( ) фронт- адсорбционной волны или фронт адсорбции ,—-сохраняя А оетоян ную форму, перемещается вдоль слоя параллельно самой себе. Зеркальным отражением фронта адсорбции является кривая распределения остаточной концентрации вещества в потоке вдоль слоя адсорбента или кривая нарастания концентрации вепдества в фильтрате во времени. После того как длина работающего, слоя 0 (или зоны массопереноса в слое) становится постоянной, время, за которое она перемещается к выходной границе слоя адсорбента, растет пропорционально удлинению слоя. Поэтому и выходная кривая адсорбции также перемещается с увеличением длины слоя адсорбента параллельно самой себе за счет увеличения времени защитного действия слоя. Это иллюстрирует рис. 7.1. [c.218]

Принцип работы и конструкция низкоскоростнои мельницы сл[едующие (рис. 117). Материал подается через течку 1 в начальный участок направляющей трубы 2. Здесь он подхватывается потоком воздуха (газов), выбрасывается вверху трубы 2 через сопло 3 и, ударяясь об отбойную плиту 4, измельчается. Частичный размол материала происходит также во время движения его по направляющей трубе вследствие удара частиц друг [c.207]

Все описанные выше микрореакторы с ручным вводом проб предназначены для работы при атмосферном или близком к атмосферному давлениях. Стейнгазнер и Пайне [30] сконструировали микрореактор с ручным вводом проб для изучения реакций, идущих под большими давлениями. Как уже говорилось выше, основная трудность при использовании импульсного метода заключается в том, что введенная проба, имеющая вид узкого импульса, размывается в реакторе и на выходе распределение концентрации продуктов реакции вдоль направления движения потока описывается гауссовской кривой, существенно более широкой, чем на входе, что затрудняет разделение на отдельные компоненты. Этот эффект усиливается при повышении давления в реакторе, так как линейные скорости находятся в обратной зависимости от давления. Стейнгазнер и Пайне преодолевали эту трудность путем улавливания продуктов, выходящих из реактора. С этой целью начальный участок хроматографической колонки погружали в [c.46]

При более или менее спокойном разрыве смазки, когда можно различать сплошную и несплошную часть слоя (рис. 9), течение в сплошной части слоя обладает теми же особенностями, что и течение в трубах конечной длины. Здесь поток Пуазейля формируется в начальном (входном) участке канала с примерной длиной Ьв около 0,05ЯоКе. При колебательном течении Громеки в случае большой величины инерционного числа ( О > 10) начальный участок значительно короче и имеет длину Ьв 100ЯО Примерно на длине начального участка затухают возмущения ламинарного потока от входных кромок канала, резких выступов и т. п. Стационарное ламинарное течение в коротких каналах (с длиной Ь < 10Lв) переходит в турбулентное при повышенных критических значениях числа Рейнольдса (100) Ке == 4 X X 10 ЯL- . Ламинарные колебательные потоки Громеки при длине канала меньше двух амплитуд колебаний также переходят [c.84]

В ряде подобных случаев процесс можно проводить и в аппарате вытеснения, но тогда для ускорения начальной стадии вводят циркуляцию. часть потока, выходящего из аппарата, ЕОзвращают на вход (рис. 15.5). С этим циркуляционным пстсксм в начальный участок аппарата вносится затравка, ускоряющая процесс. По характеру влияния циркуляция аналогична продольному смешению 115]. [c.85]

Непосредственный ввод в хроматограф пробы пара над пищевым продуктом привлекает своей простотой и в некоторых случаях дает удовлетворительные результаты [2, 3]. К сожалению, при этом хроматографические пики дают лишь те вещества, которые характеризуются достаточно высоким давлением паров и которые имеются в пробе в количестве, достаточном для их обнаружения детектором. Пробы большей величины содержат большие количества менее летучих материалов, однако такие пробы не смогут обеспечить узкие хроматографические зоны и острые хроматографические пики вместо этого они дают широкие наложенные друг на друга пики и плохое разделение. Некоторые исследователи перед входом в колонку устанавливают охлаждаемую ловущку или охлаждают короткий начальный участок самой колонки. При этом неконденсирующиеся газы проходят сквозь, а конденсирующиеся летучие вещества остаются в ловушке или в охлажденном переднем участке колонки. Затем охлаждаемый участок нагревают, и начинается процесс хроматографирования. Сразу же очевидны две связанные с этим трудности нелегко сконструировать доколоночную ловушку так, чтобы ее содержимое быстро переносилось в колонку при малых скоростях газового потока, используемых в таких высокоэффек- [c.139]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология