Перемешивание паром

Кислотную активацию глины производят в реакторе 14 при перемешивании паром и воздухом. Выщелачивание щелочных примесей происходит при 95—100°С. Для активации обычно используют серную (соляную или азотную) кислоту. Режим обработки (время, концентрация, расход кислоты) зависит от сорта исходного сырья. Суспензию, прошедшую кислотную обработку, промывают водой в аппарате 16. Принципиально промывку кислотой пульпы можно осуществить в баках-отстойниках, на фильтр-прессах [c.169]

Гидроокись алюминия с заводов-изготовителей поступает на катализаторные фабрики в виде белого мелкокристаллического порошка, практически нерастворимого в воде, но легко растворяющегося в кислотах и щелочах. Растворение гидроокиси алюминия осуществляют в специальных реакторах в 50%-ном растворе серной кислоты при 120° С (используется теплота реакции), атмосферном давлении и постоянном перемешивании паром (рис. 3). [c.39]

Как следует из табл. 14 при моделировании ректификационных колонн в качестве гидродинамических моделей тарелок используются в основном для жидкости — модель идеального перемешивания и ячеечная модель, а для пара — модель идеального вытеснения и идеального перемешивания. Идеальное перемешивание пара соответствует предположению о конденсации его на тарелке, что обычно допускается при использовании понятия теоретической тарелки. [c.297]

В освинцованный изнутри реактор 1 (рис. 40) заливают воДу, затем 50%-ную серную кислоту и, наконец, подают порошкообразный А1(0Н)з при непрерывном перемешивании паром (если температура в реакторе 100°С) или воздухом, когда температура >120°С. Реакция — экзотермическая загрузку следует проводить осторожно, чтобы не было перегревов и выбросов растворов. Компоненты берут в стехиометрическом соотношении. Конец варки определяют по количеству свободной кислоты, не вошедшей в реакцию. Концентрация кислоты в готовом растворе не должна превышать 2—3 г/л. Далее раствор сливают в разбавитель 2, предварительно заполненный водой на /з своего объема, разбавляют водой при перемешивании воздухом, дают отстояться и остыть. [c.108]

Из рассмотренной схемы работы колпачковой тарелки следует, что на тарелке контакт между паровой и жидкой фазами осуществляется по схеме перекрестного тока пары движутся снизу вверх, жидкость течет перпендикулярно направлению движения потока паров. В пространстве между смежными колпачками жидкость интенсивно перемешивается по высоте слоя, и концентрации ее в этих зонах выравниваются. Состав жидкости вдоль потока за счет массообмена меняется. Обычно принимают, что пар в межтарельчатом пространстве полностью перемешан, т.е. во всех точках поперечного сечения колонны состав его одинаков. Такое допущение справедливо для колонн относительно небольшого размера при достаточной величине межтарельчатого расстояния. Для колонн большого диаметра это допущение неправомочно. Однако на эффективность контакта фаз степень перемешивания пара в межтарельчатом пространстве оказывает значительно меньшее влияние, чем степень перемешивания жидкости на полотне тарелки. [c.230]

Жидкость, полное перемешивание Пар, полное вытеснение [c.250]

Жидкость, последовательное соединение ячеек полного перемешивания Пар, полное вытеснение [c.250]

Приведенные зависимости учитывают соответственно влияние поперечной неравномерности потока жидкости, продольного перемешивания жидкости, уноса жидкости и продольного перемешивания пара. Параметрами гидродинамических моделей здесь являются доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков, число секций Полного перемешивания S, характеризующее степень продольного перемешивания жидкости, относительный унОс жидкости е. [c.201]

Таким образом, вторичное дробление капель изменяет характер выгорания распыленного мазута, приближает факел к монодисперсному и способствует более полному сгоранию топлива. Кроме того, эффектом вторичного дробления капель можно объяснить отмеченные выше низкие значения механического недожога при работе форсунок большой производительности. Что касается химического недожога, то и он не должен быть значительным при повышенных и нормативных избытках воздуха в силу того, что интенсивное перемешивание паров крупных капель с газовоздушным потоком, движущимся с относительно высокой скоростью, обеспечивает возможность их быстрого сгорания в непосредственной близости от капель. Однако по мере снижения избытка воздуха испарение крупных капель, выпавших из газовоздушных факелов отдельных горелок, будет происходить Б тех зонах топки, где количество кислорода может оказаться недостаточным для полного окисления выделяющихся паров. Эти зоны могут быть относительно обширными, из-за чего последующее перемешивание образующегося в них избыточного горючего газа с газом, содержащим избыточный кислород, будет затруднительным. По-видимому, именно этим объясняется то, что при использовании мощных горелок в большинстве случаев имеет место весьма неравномерное распределе- [c.147]

НИИ, соответствующие высоким температурным напорам, не могут быть достигнуты за счет интенсивного перемешивания паром при низких температурных напорах. [c.140]

В результате прогрева топлива и начавшегося интенсивного испарения вокруг капли образуется облако пара. Пары топлива, образовавшиеся на поверхности капли, вследствие диффузии и турбулентных пульсаций будут удаляться от капли в окружающую среду. При этом из-за перемешивания паров топлива с воздухом их концентрация по мере удаления от поверхности капли понижается, а температура образующейся топливо-воздушной смеси повышается в связи с дальнейшим прогревом паров топлива. Таким образом, на некотором расстоянии от капли могут создаться местные очаги смеси, концентрация топлива в которых соответствует нижнему (концентрационному) пределу воспламенения.-Согласно теории горения гомогенных топливо-воздушных смесей [6, 7 ], воспламенение их возможно лишь по истечении не- [c.19]

Аппарат для сернокислотной очистки жиров и масел (рис. 16) имеет вертикальный стальной цилиндрический корпус I с коническим дном 2, плоской крышкой 5 и вытяжной трубой 4. Аппарат подвешивается на лапах 5. Внутренняя поверхность аппарата футерована кислотостойкой диабазовой или керамической плиткой на кислотоупорном цементе. Для нагревания жира глухим паром в аппарат опущен змеевик 6, а для перемешивания паром или воздухом — перфорированный кольцевой змеевик 7. Для подачи [c.74]

В освинцованный изнутри реактор 1 (рис. 3.3) заливают воду, затем 50 %-ю серную кислоту и наконец подают порошкообразный А1(0Н)з при непрерывном перемешивании паром (если температура в реакторе 100 °С) или воздухом (при температуре выше 120 °С). Реакция —экзотермическая загрузку следует проводить осторожно, чтобы не было перегревов и выбросов растворов. Компоненты берут в стехиометрическом соотношении. Конец варки определяют по количеству свободной кислоты, не вошедшей в реакцию. Концентрация кислоты в готовом растворе не должна превышать 2—3 г/л. [c.107]

Массопередача при отсутствии перемешивания пара в сепарационном пространстве [c.236]

Раствор сул1.фата алюминия получают из тригид] а1а алюминия и серной кислоты. Тригидрат алю.миния загружается в peasiTop 4, облицованный кислотоупорным материало.м, обрабатывается 50 %-ным раствором серной кислоты при температуре 120 °С в течение 1—1,5 ч при перемешивании паром. Затем в реактор 4 подается вода. Разбавленный раствор стекает в емкость [c.222]

Анализ зависимости эффективности тарелки от высоты колонны при идеальном вытеснении по жидкости и полном перемешивании пара Т1т у = [exp(Xтlo .) - 1]А с учетом связи между локальной эффективностью тю , и фактором диффузионного потенциала 1, которая может быть выражена уравнением Л0>> Ьх ), показал, что при Я. -> О (верх колонны) [c.160]

Руководствуясь комбинированной моделью по жидкости, соответствующей прямотоку и противотоку, и полагая, что осуществляется полное перемешивание пара в межтарельчатом просфанстве, определяли зависимости эффективности тарелок от гидродинамики и кинетики массопередачи. [c.187]

В камере всасывания 2 происходит засасывание нескон-денсировавшихся газов и увлечение их в суживающуюся насадку — камеру смешения 3, служащую для более полного перемешивания пара с газом. Камера смешения 3 заканчивается цилиндрической горловиной. Из горловины ноток пара, смешанный с отсасываемым газом, поступает в расширяющуюся насадку— диффузор 4, предназначенный для перевода кинетической энергии потока в работу по выталкиванию смеси из аппарата. [c.58]

На реальных тарелках практически никогда не достигается к. п. д. 100%, что возможно для идеальных тарелок обычно к. п. д. составляет 50—90% . Это вызвано, во-первых, тем, что перемешивание пара и жидкости в большинстве случаев не является совершенным, и, во-вторых, тем, что пар, особенно при больших скоростях, увлекает брызги жидкости на вышележащую тарелку. Кроме того, колонны, как правило, работают не с бесконечным флегмовым числом, а с конечным, так как целью любой ректификации является получение дистиллята. Как показал Аншюц [133], коэффициент полезного действия тарелок может быть учтен при графическом построении теоретических ступеней разделения по методу Мак-Кэба и Тиле. [c.97]

Для сжигания серы используют печи форсуночного и циклонного типов. В форсуночных печах расплавленная сера распыляется в камере сгорания сжатым воздухом через форсунки, которые не могут обеспечить достаточно полного перемешивания паров серы с воздухом и необходимой скорости горения. В циклонных печах, работаюш их по принципу центробежных пылеуловителей (циклонов), достигается значительно лучшее смешение компонентор и обеспечивается высокая интенсивность процесса горения серы. [c.175]

В работе Ланкастера и Страусса было доказано, что основные процессы конденсации и увеличения размера происходят в зоне перемешивания струи. Был также сделан вывод о том, что применение принудительной конденсации позволяет значительно усовершенствовать работу скруббера. Однако, вследствие относительно неэффективной утилизации пара, данная технология неэкономична за исключением тех случаев, когда есть возможность использовать дешевый отработанный пар низкого давления. Усовершенствование технологии впрыска и перемешивания пара позволит преодолеть указанные экономические недостатки. [c.418]

В работе [1] была получена математическая модель, учитывающая предшествующие исследования ряда авторов школы В.В.Шестопалова. Комбинированная математическая модель [1] парожидкостных поюков, учитывает реальную гидродинамику потока жидкости на тарелках любой конструкции (ситчатые, клапанные, колпачковые и т.д.) при полном перемешивании пара в межтарельчагом пространстве. [c.169]

Внимание, привлеченное результатами теоретического анализа преимущества прямотока перед противотоком жидкости на смежных тарелках, проведенное Киршбаумом и Льюисом в 1935 г., не получило широкого использования в промышленности из-за необоснованной идеализации ими структуры потока жидкой и паровой фаз моделью идеального вытеснения. Нами была составлена структура комбинированной математической модели потока жидкости для трех смежных тарелок и получена оригинальная усредненная структура М-й тарелки при прямотоке и противотоке жидкости [1], [2]. Аналитическое решение систем уравнений массопередачи для двух вариантов движения жидкости, при условии полного перемешивания пара, позволило получить зависимости КПД аппарата для них. Из проведенного анализа параметрической чувствительности эффективности прямотока и противотока следует, что усилия ученых и конструкторов, работающих в области интенсификации массообменных тарельчатых агшаратов не дадут желаемого результата при противоточном движении жидкости на тарелках. Поэтому при конструировании барботажных аппаратов с переливом необходимо сочетание идеальной структуры пенного слоя на тарелках (идеальное вытеснение) о однонаправленным движением жидкости на них. Проектный расчет числа тарелок по разделению смеси аце-гон-вода этанол-вода на Уфимском заводе синтетического спирта показал, что при однонаправленном движении жидкости число тарелок снижается на 30,,.50%. [c.171]

Высушенный толуольный раствор смолы спускают в сборник 22, откуда его перекачивают в вынаритель 23, снабженный якорной мешалкой и паровой рубашкой. Удаление толуола производят при температуре 60—110°, остаточном давлении в выпарителе 50—100 мм рт. ст. и при непрерывном перемешивании. Пары толуола конденсируются в конденсаторе [c.739]

Помимо уменьшения интенсивности массообмена между жидкой и паровой фазой при вакуумной перегонке, следует учитывать и другой неблагоприятный фактор — повышенную скорость диффузии паров. Казалось бы, диффузия должна улучшать разделение, так как она содействует массообме-ну между обеимифазами. Однако продольная диффузия значительно снижает градиент концентрации вследствие перемешивания паров различной степени обогащения. Влияние продольной диффузии начинает сказываться при вакууме, меньшем 1 мм рт. ст. [c.265]

При горении распыленного горючего часть впрыснутого горючего испаряется. В результате перемешивания паров горючего с окружающим воздухом создается смесь, в которой взвешено множество капель жидкого горючего. Подобную ситуацию, когда жидкие капли одинакового диаметра взвешены в смеси пара этой жидкости с воздухом, можно реализовать, используя камеру Вильсона. С помощью установки, в которой облако жидкого горючего создавалось по принципу расширения, Кумаган с сотр. впервые осуществил в экспериментальных условиях горение газовой смеси, содержащей мелкие капли жидкого горючего. Первоначально размер жидких капель составлял примерно 7 мкм, однако такие капли заметно мельче капель, содержащихся в реальных распыленных топливах. Впоследствии размер капель удалось повысить до 20 мкм за счет увеличения времени расширения, а при очень медленном расширении — даже до 30 мкм. В этой главе будут рассмотрены процессы распространения пламени и структура фронта иламени в смеси, содержащей капли жидкого горючего размером до 20 мкм. [c.236]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология