Избытки воздуха в топке

Точное указание на степень полноты горения дает анализ состава дымовых газов. При нормальном избытке воздуха в топке и полном сгорании процентное содержание углекислоты (СОг) в газе (при жидком топливе) составляет около 12% чем больше избыток воздуха, тем меньше концентрация СО2 в газах. При недостатке воздуха и неполном сгорании анализ дымового газа обнаруживает содержание в нем окиси углерода (СО). [c.101]

Коэффициент избытка воздуха в топке ат при подводе всего первичного и вторичного воздуха через амбразуры горелок определяется по соотношению [c.114]

Фиг. 50. Источники избытка воздуха в топке.

Коэффициент избытка воздуха в топке над перевалом в борове К. п. д. печи Диаметр труб, мм [c.121]

Коэффициент избытка воздуха в топке [c.245]

Таким образом, в результате изучения влияния минеральных присадок на работу котлов была установлена возможность снижения коррозионной активности продуктов сгорания высокосернистых мазутов путем их нейтрализации каустическим магнезитом, причем эффект от применения его заметно повышается при увеличении тонкости размола. На основании выполненной работы можно считать равноценными влияние на уменьшение скорости коррозии ввода каустического магнезита или снижения коэффициента избытка воздуха в топке примерно до 1,03. [c.383]

Энтальпия топочных газов I зависит главным образом от высшей теплотворной способности топлива и коэффициента избытка воздуха в топке а [c.606]

СЖИГАНИЕ МАЗУТА С МАЛЫМИ ИЗБЫТКАМИ ВОЗДУХА В ТОПКАХ ПАРОВЫХ КОТЛОВ [c.160]

Изменение общего избытка воздуха в топке как метод регулирования температуры перегретого пара в данной работе не рассматривается, так как такой метод исключает возможность работы с малыми избытками воздуха. [c.210]

Поскольку подача первичного воздуха жестко связана с режимом работы системы пылеприготовления, то общий и локальные избытки воздуха в топке регулируются вторичным воздухом. Так же, как и в схеме с пылевым бункером, здесь необходимы централизованное групповое регулирование подачи вторичного воздуха (дутьевыми вентиляторами или групповыми дроссельными шиберами) и распределение его по горелкам с использованием средств индивидуального контроля. [c.122]

К моменту начала исследований котел проработал 11 мес без очистки конвективных поверхностей нагрева л имел сильный занос, в связи с чем сопротивление конвективной шахты увеличилось с 80 до 160 кг /м (800—1600 Па), а температура газов за водяным экономайзером возросла с 340 до 400°С. Толщина отложений на КПП высокого и II ступени низкого давления достигала 15—20 мм. Произведены сравнительные измерения концентрации ЗОз в поворотной камере перед КПП в. д. и в рассечке I ступени промежуточного пароперегревателя. Измерения проводились о диапазоне изменения избытков воздуха в топке от 1,00 до 1,06. Газы до КПП в. д. отбирались из торца зонда при температуре 450—500°С. При этом кроме содержания ЗОз измерялась содержание Ог, по которому и строились для этой точки зависимости ЗОз = /(02). Последнее позволяло избежать ошибки, вызванной локальным отклонением а от среднего его значения. [c.120]

Таким образом, экспериментальная характеристика (7з=f(a), включая область а<1, позволяет определить размах неравномерностей поля избытков воздуха в топке Омане—О.МШ1 и тем самым дать количественную оценку пространственному смешению топлива с воздухом. Поскольку поля концентраций примерно симметричны, можно полагать, что [c.134]

Все наладочные опыты проводились при постоянном избытке воздуха в топке, равном 1,1. Наиболее благо- [c.69]

Если же иметь в виду вместо огневого факела факел аэродинамический, включив в него всю зону распространения продуктов сгорания // , через которую кислород из воздушной зоны поступает к фронту горения, то общий избыток воздуха такого факела при = 1 окажется больше единицы >1. Для факела, втекающего в виде свободной струи в неограниченное пространство, этот неизбежно застревающий во внешней зоне смешения воздух доводит полный избыток до полуторного значения [Л. 51]. Однако еще существеннее для итогового избытка воздуха в топке оказывается та часть воздушного потока, которая присоединяется к общей выдаче топки в со- [c.189]

На фиг. 23-2 даны значения предельных входных чисел М для топок с суженными выходами газа при различной степени подогрева потока. Как понятно из приводившегося ранее выражения для степени подогрева д, эта характеристика однозначно связана со средним избытком воздуха в топке и будет тем больше, чем меньше при полном сгорании положительный избыток воздуха. На той же фиг. 23-2 по оси абсцисс кроме степени подогрева нанесены значения избытков воздуха, рассчитанные для случая сгорания нефтяных продуктов в воздухе (/С = 10000 15). В этом случае зависимость д от избытка воздуха будет определяться соотношением [c.255]

В пекарных печах муфельного типа температура газов не должна превышать 300+ 350°С, что на древесном топливе умеренной влажности (30%) соответствует избытку воздуха, равному примерно а = 7,0 + 8,0. Сам же топочный процесс в кирпичной топке должен развивать температуру выдаваемых газов не менее 1 ООО +1 200° С, что заставляет придерживаться избытков воздуха в топке, равных не более =1,5+ 1,8. [c.220]

Указанным подчеркивается важность подробной разработки рациональных режимов работы топочного устройства и методов их регулирования во всем рабочем диапазоне нагрузок. Отступления от нормальных, режи-мов неизбежно будут снижать как экономичность, так и надежность парогенератора. Известно, например, что высокотемпературная коррозия экранов. парогенераторов высокого давления резко ускоряется при недостатке свободного кислорода в граничащей с ними газовой среде. Образование зон местного недостатка кислорода возможно и при достаточно высоком общем избытке воздуха в топке из-за неравномерного распределения топлива и воздуха по горелкам или неправильного соотношения составляющих воздушного баланса, к тому же изменяющегося при регулировании нагрузки. В мощных парогенераторах при большом числе горелок и усложненной схеме управления топочным режимом особенно важна максимальная централизация его регулирования. Это в свою очередь требует специального согласования характеристик и способов регулирования отдельных элементов топочного устройства. [c.4]

Наряду с поддержанием заданного общего избытка воздуха в топке система подачи воздуха должна обеспечивать требуемое распределение его по составляющим баланса (первичный, вторичный, сбросной и др.) и распределение каждой из составляющих ло горелкам, быть простой и удобной в эксплуатации, допуская централизованное синхронное регулирование расходов воздуха в горелках или группах горелок, а также удовлетворять некоторым дополнительным условиям. [c.88]

Поддержание заданной величины общего избытка воздуха в топке, постоянного или изменяемого по заданному закону в зависимости от нагрузки парогенератора. [c.125]

Рис. 45. Расчетное изменение избытков воздуха в топке парогенератора ТПП-110 при регулировании его нагрузки.

Для поддержания неизменных избытков воздуха в горелках потребуется изменять задание поа"т каждый раз при остановке или пуске мельниц. Неоднозначность задания а"т = 1 (01 Оц) может представлять определенные неудобства в эксплуатации, особенно при работе парогенератора в режиме регулирования нагрузки. С другой стороны, в зависимости от компоновки горелок и выбора порядка их выключения охлаждающий воздух может участвовать в процессе горения. Поэтому поддержание неизменного аг при выключении части мельниц, по-видимому, не является безусловно обязательным. При выборе однозначного усредненного задания а"т= =/(/)/Он) приходится считаться и с тем, что сохранение неизменного Ог при выключении мельниц будет означать общее завышение избытка воздуха в топке. Учитывая оба эти обстоятельства, следует, по-видимому, допустить некоторое снижение избытков воздуха в рабочих горелках при выключении мельниц. Это заставляет отнестись с большим вниманием к организации аэродинамики факела в топке и взаимному расположению выключаемых и рабочих горелок с тем, чтобы охлаждающий воздух наиболее равномерно распределялся по фронту горелок и активно включался в процесс горения. [c.143]

В опытах использовались сланцы с теплотой сгорания С Рр от 13,15 до 14,67 МДж/кг и зольностью =42,7—47,3% при содержании карбонатной СОг в сухой массе топлива от 16,9 до 18,3%. Массовый медианный диаметр частиц пыли Лд был равен 40 мкм, а остаток пыли на сите Якю=8,4— 11,6%. Процесс сжигания велся при расходе топлива В=334—456 кг/ч, коэффициенте избытка воздуха в топке От=0,89—-1,4, теплонапряженности топочного объема (/V от 0,325 до 0,670 МВт/м удельной тепловой нагрузке сечения топочной камеры =1,30— 2,68 МВт/м . При указанных условиях степень разложения карбонатов была 0,91—0,97, а время пребывания продуктов сгорания топлив [c.93]

Развитие теплоэнергетики после Великой Отечественной ВОЙНЫ характеризуется исключительно быстрым ростом единичной производительности парогенераторов, 9 возросшей за это время с 200—250 т ч до 2 000 т ч и выше. В ближайшие годы ожидается дальнейшее увеличение мощности блоков ДО 1 500—2 000 Мзт с соответствующим ростом паропроизводительности котлоагрегатов до 5 000—6 000 г/ч. При проектировании и эксплуатации таких сверхмощных парогенераторов возникают большие трудности как с размещением под ними обычных топочных устройств с многочисленными пылеугольными илн газомазутными горелками, так и с контролем и регулированием разветвленных топливовоздушных потоков. Особые трудности возникают в эксплуатации при необходимости поддержания предельно низкого избытка воздуха в топке, без чего невозможно сжигание высокосернистых мазутов без значительных заносов и коррозии конвективных поверхпостей нагрева котлоагре-гатоБ, [c.4]

При коэффициентах избытка воздуха в топке От>1 в течение короткого времени (0,1—0,2 с) из топлива улетучивается значительное количество серы, При этом масса улетучившейся серы превы- [c.97]

Изменение количества отдельных форм серы на выходе из топки с коэффициентом избытка воздуха в топке показано на рис. 5-11,6. [c.97]

Изменение количеств легко растворимых, труднорастворимых и нерастворимых в воде соединений калия и относительных величин рлр, Ртр и рнр по длине факела (в зависимости от времени) изображено на рис. 5-14,(2. Видно, что глубина превращений соединений калия но длине факела непрерывно увеличивается, причем процессы эти протекают особенно быстро в начальной стадии горения пыли (в течение 0,2— 0,3 с). В дальнейшем интенсивность превращения соединений калия в топке заметно замедляется. Кроме времени, существенное влияние на поведение соединений щелочных металлов в топочном объеме оказывает также состав газовой среды. Со снижением коэффициента избытка воздуха в топке как рлр, так и ртр увеличиваются (рис. 5-14,6). Такая закономерность хорошо согласуется с результатами лабораторных исследований по улетучиванию щелочных соединений из сланцевой золы при нагревании ее в различных средах ( 5-2). [c.99]

Во время опытов в топке парогенератора БКЗ-75-39Ф топочные калориметры располагались в боковых стенах на трех разных высотах топочной камеры в специальных отверстиях. Первое отверстие находилось на относительном расстоянии Я=0,31 от холодной воронки (район горелок), второе — на расстоянии Я=0,52 и третье — на расстоянии Я=0,70 (верхняя часть топки). Это дало возможность проводить замеры в интервале интенсивности падающих на экраны лучистых потоков от 100 до 350 кВт/м . Опыты проводились при коэффициентах избытка воздуха в топке ат 1,2. [c.156]

Эффективное применение топлива предполагает сочетание рационального метода сжигания того или иного вида топлива с максимальным использованием полученного теила. К.п.д. печей во многом определяется потерями тепла с уходящими топочными газами и химическим недожогом. Потери тепла с газами зависят от их температуры, коэффициента избытка воздуха в топке и присосов холодного воздуха по газовому тракту. Потери тепла от химического недожога наблюдаются ири наличии в уходящих газах несгоревшего в тоике метана, водорода и оксида углерода. Основная нрпчнпа химического недожога топлива — недостаточное количество воздуха, подаваемого в горелки. [c.112]

Определить количество продуктов сгорания при сжигании 1 кг топлива следующего состава (в % объемн,) 4,6 Н2 70,4 СН4 16,6 СгНе 2,4 СзНв 6 С4Н10 коэффициент избытка воздуха в топке t=l,3. [c.108]

Плотность воздуха при. нормальных условиях jSg 1,293 г/.см . Коаффициент избытка воздуха в топке tjj, = 1,1 над перевалом (Хд 1,3. в борове Ot(5 = 1,4. [c.9]

Как было показано в 4-2, сжигание мазута в топочной камере котла ТГМ-84 с 4 фронтовыми горелками Ф. А. Липинского характеризуется повышенными коэффициентами избытка воздуха в топке по сравнению с избытками воздуха при работе заводских горелок, а горение факела, бьющего в заднюю стенку топки, заканчивается в области пароперегревателя, из-за чего общий уровень температуры перегрева пара на этом котле несколько выше, чем на котлах ТГМ-84 с заводскими горелками. [c.213]

Наконец, нам представляется полезным высказать некоторые соо бражения о так- называемой потере с отходящими газами установки (неиопользаванное теплосодержание топочных газов В той его части, которая возникла за счет теплотворной способности сожженного топлива). В литературе не раз делались попытки приписать часть этой потери агрегата топочному устройству. Такая тенденция основывалась на том, что потеря эта растет с увеличением избытка воздуха в топке (ув бличение суммарной теплоемкости газов, вырабатываемых 1 кг сжигаемого топлива). Попытки тажого рода не прижились в техническом обиходе, так как страдали чрезмерной и мало оправданной условностью оцениваемой величины. [c.270]

Суммарная яодача воздуха, определяющая общ ий избыток его в топке, регулируется изменением подачи дутьевых вентиляторов (ДВ). Как травило, это осуществляется изменением напора, создаваемого ДВ, направляющими аппаратами на всасе их. Подача ДВ регулируется обычно независимо от распределения воздуха по составляющим баланса и определяется установленной зависимостью общего избытка воздуха в топке от нагрузки парогенератора. Подача первичного воздуха подчинена задаче обеспечения надежного пневмотранспорта пыли в горелки, а при подаче пыли мельничным воздухом и в схемах с прямым вдуванием непосредствеино связана также с режимом работы системы пылеприготовления. Поэтому расход первичного воздуха можно регулировать лишь в узких пределах. В эксплуатации часто сохраняют его неизменным в широком диапазоне изменения нагрузки. Подача вторичного воздуха свободна от таких ограничений, и ее можно регулировать в широких пределах. Однако очень глубокое снижение расхода вторичного воздуха нежелательно из-за ухудшения вторичного смесеобразования в топке при малых скоро-88 [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология