Хромиты, фазовые диаграммы

Металлы с атомными радиусами, лежащими в пределах 15% от радиуса атома хрома, должны образовывать с хромом твердые растворы в широком интервале концентраций. К ним относятся А1, Ве, Со, Си, Оа, Ое, Аи, 1г, Ге, Мп, Мо, N1, КЬ, Оз, Рс1, Р1, ВЬ, Ви, Ад, Та, Т1, , V, 2г. Для большинства металлов указанное правило соблюдается так, растворимости металлов в хроме иногда достигают /г-10% (А1, Ве, Со, Аи, Ге, Мп, Мо, N1, Т1, ). Однако, кроме объемного фактора, играет роль и валентность, например в системах Сг—Си и Сг—Ад в последнем случае твердые растворы не образуются. Обзор данных по фазовым диаграммам Сг—Ме приведен в [388]. [c.12]

Фазовые диаграммы карбидных систем металлов VI группы Сг—С, Мо—С и Ш—С более разнообразны и несколько более сложны, чем рассмотренные выше. В карбидах хрома атомы металла не образуют плотноупакованных структур. Диаграмма состояния системы Сг—С (рис. 37 [2, 25]) совершенно непохожа на [c.81]

Рис. 37. Фазовая диаграмма системы хром — углерод [2].

Изучение фазовых диаграмм соединений РЗЭ с З -переход-ными металлами показало, что они образуются только с элементами, стоящими в периодической таблице справа от хрома, т. е. с марганцем, железом, кобальтом и никелем. Несмотря на [c.69]

Фазовые превращения в твердом состоянии найдены у ртути (рис. 124) (при 34 кбар), титана, циркония, хрома (при 4 кбар) и железа. У остальных -переходных металлов до давления 60—70 кбар электросопротивление и объем изменяются без заметных скачков и аномалий [230, 231, 232]. Фазовые диаграммы титана и циркония показаны на рис. 125. С повышением давления происходит расширение области неплотной ОЦК -фазы за счет областей а-фазы с плотной гексагональной структурой. Цирконий при давлении 59 кбар, а титан выше 85 кбар испытывают превращение в м-фазу со структурой, представляющей переход от ОЦК к плотной ГЦК упаковке. Температура превращения р->со при этом обнаруживает нормальное возрастание с повышением давления. [c.275]

Исследовано коррозийное действие воды и воздуха на многочисленные сплавы урана. Более или менее подробно изучены системы из урана со следующими элементами натрий калий, медь, серебро, золото, бериллий, магний, цинк, кадмий, ртуть, алюминий, галлий, индий, церий, лантан, неодим, титан, германий, цирконий, олово, торий, ванадий, ниобий, тантал, висмут, хром, молибден, вольфрам, марганец, рений, железо, кобальт, никель, рутений, родий, палладий, осмий, иридий и платина. В большинстве случаев полная фазовая диаграмма еще не разработана. Недавно опубликованы описания систем уран—алюминий и уран—железо [11], уран—вольфрам и уран—тантал [12], уран—марганец и уран—медь [13]. g g [c.152]

Рис. 10-10. Фазовая диаграмма для системы кобальт—хром, дающей два ряда твердых растворов

Используемые в технике сплавы содержат больше двух компонентов. В состав большинства марок стали входят наряду с железом и углеродом так называемые легирующие элементы — Мп, Сг, N1, 5 и др. Несколько элементов обычно входит в состав сплавов на основе меди, олова, алюминия и многих других цветных металлов. Для описания фазовых равновесий в реальных сплавах во многих случаях достаточно знания диаграмм состояния для систем, состоящих из трех основных компонентов, например, для нержавеющих сталей из железа, хрома и никеля. [c.180]

Ионное легирование алюминия молибденом, хромом и никелем при дозах легирующих ионов 2-10 моль/см и энергиях 20 кэВ способствует значительному повышению коррозионной стойкости алюминия даже в растворах, содержащих такие сильные депассиваторы, как сульфаты. Обычными металлургическими методами получать однофазные твердые растворы указанных легирующих добавок в алюминии нельзя из-за их малой растворимости. Так, например, растворимость никеля в алюминии нри 500 °С составляет 0,006%, хрома при 400°С — 0,06%, а при более низких температурах область растворимости этих металлов в алюминии на диаграммах фазового равновесия вообще отсутствует. [c.134]

Оптимальный состав сплава № 2 установлен на основе исследования диаграммы фазового равновесия железо—хром—алюминий и диаграмм состав — свойство жаростойкости, удельного электросопротивления, твердости, механических свойств и обрабатываемости сплавов при комнатной и высоких температурах [1,2]. [c.316]

Рис. 1, Диаграмма фазового равновесия железо — хром—алюминий.

I. Оптимальный состав железо-хромо-алюминиевого сплава №2, установленный на основе диаграммы фазового равновесия и диаграммы состав [c.332]

Целью настоящей работы было построение диаграммы состояния циркониевого угла системы цирконий — ниобий — железо до 15 вес.% N5 + 4-Ре. Основным методом исследования являлся микроструктурный анализ сплавов, закаленных от различных температур в интервале 1100— 600° С, в сочетании с методами твердости и микротвердости. Данные по строению ограничивающих циркониевый угол двойных систем цирконий— ниобий и цирконий — железо были заимствованы из работ [1, 2] соответственно. Составы изучавшихся сплавов располагались на трех лучевых разрезах, исходящих из циркониевого угла при отношении содержания ниобия к содержанию железа (в вес.%) 3 1,1 1 и 1 3. Исходными материалами для приготовления сплавов служили йодидный цирконий (99,6%), металлокерамический ниобий (99,3%) и восстановленное железо в виде порошка. Слитки сплавов весом 30 г готовили в дуговой печи с вольфрамовым электродом на медном водоохлаждаемом поддоне в атмосфере аргона. Для достижения однородности сплавы переплавляли пять раз с обязательным переворачиванием после каждой переплавки. Отжиг сплавов производили до 1000° в электрических шахтных печах, выше 1000° в силитовом муфеле. Для защиты от окисления сплавы запаивали в эвакуированные кварцевые ампулы, причем для температур выше 1000° —в двойные, ниже 1000° —в одинарные. Закалку сплавов производили путем быстрого раздавливания ампул в ледяной воде. Шлифы для микроструктурных исследований изготовляли путем шлифования сплавов на наборе шлифовальных бумаг с окончательной доводкой на сукне, политом водной суспензией окиси хрома. Травление шлифов осуществляли смесью азотной и плавиковой кислот. Твердость сплавов измерялась на приборе ТП при нагрузке 10 кГ. Микротвердость отдельных фазовых составляющих сплавов измеряли на приборе ПМТ-3 с нагрузкой 100 Г. [c.117]

Из диаграммы состояния системы Fe — Сг, изображенной на фиг. 162, следует, что при нагреве сплавов, содержащих до 8% хрома, существует область температур, при которой структура сплава является чисто аустенитной. В области у-фазы вследствие возможности фазовых превращений сплавы могут подвергаться закалке и другим видам термообработки. При дальнейшем увеличении содержания хрома у-область сужается и совсем исчезает при содержании в сплаве 14,7% Сг. [c.194]

Из диаграммы видно, что при более низких температурах (ниже 500°) устойчивой делается опять а-фаза, что не мешает сплаву, например при комнатных температурах, практически полностью оставаться аустенитным неограниченное время за счет крайней замедленности фазовых превращений. Особенно это должно относиться к сталям с несколько повышенным содержанием Ni. Как следует из разрезов, данных на рис. 239, при содержании в стали 15% никеля а-фаза может появиться в сплаве даже для высокого содержания хрома (20—24%) только ниже 500°, когда скорости фазовых реакций в этих системах ничтожны, и, следовательно, эти сплавы практически будут чисто аустенитными. На диаграммах рис. 240 и 241 видно, что для сталей, содержащих 18% Сг и 8—9% Ni закалка с 1100° является оптимальной для получения чисто аустенитной структуры. Более высокая температура закалки, чем 1150°, делает возможной частичную фиксацию а-фазы из высокотемпературной области. Температура ниже 1050° оставляет возможность, как мы увидим дальше, неполноты растворения карбидов. [c.497]

На основе исследования химического взаимодействия железа с хромом и алюминием построена частичная фазовая диаграмма системы железо—хром—алюминий (рис. 1). Тройные сплавы на основе железа с хромом и алюминием и на основе хрома с железом и алюминием кристаллизуются с образованием ограниченных а-твердых растворов, со стороны диаграммы фазового равновесия Ре—Сг до 100% каждого компонента, со стороны железо—алюминий —до с 33% А1, со стороны хром—алюминий— до с 17,5% А1. В концентрационном треугольнике железо—хром—алюминий область тройных твердых растворов ограничена кривой линией авс. Выше этой линии сплавы имеют гетерогенную микроструктуру,- Железохромовые твердые растворы при охлаждении, начиная с температуры с 920°, претерпевают превращение с образованием в интервале 40—55% Сг хрупкой а-фазы в концентрационном треугольнике железо—хром—алюминий область а-фазы имеет незначительное распространение, до с 5% А1, а двухфазная область аз+ распространяется в интервале со26—70% Сг и до 10% А1 (при 50% Сг). Установлена область существования металлического соединения РезА1, обозначенная бгд. Линия пт — граница распространения магнитных железо-хромо-алюминиевых сплавов. Область, обозна- [c.316]

В опубликованной литературе имеется еще очень мало сведений о сплавах плутония, причем большая часть из них является описанием исследований, выполненных в СССР. Конобеевский [40] рассмотрел системы сплавов плутония с бериллием, свинцом,. ванадием, хромом, марганцем, железом, никелем и осмием и представил фазовые диаграммы этих систем. Бинарные фазовые диаграммы плутония с переходными элементами (ванадием, хромом, марганцем, железом и никелем) принадлежат к эвтектическому типу. С увеличением атомного номера элемента число промежуточных фаз увеличивается. Так, для ванадия и хрома оно равно О, для марганца 1, для железа 2 и для никеля больше 3. [c.299]

Во втором параграфе центральной части обзора ( 6) опи саны свойства интерметаллидов РЗМ — переходный -металл, и в первую очередь З -металл, в особенности марганец, железо, кобальт и никель. В силу того что ионы многих -металлов, как правило, магнитно-активны, естественно ожидать гораздо более сложного их влияния на кристаллографические структуры этих соединений. Следует также еще раз подчеркнуть, что наиболее детальное изучение соединений РЗЭ с 3 -мeтaллaми от марганца до никеля (с 3 -мeтaллaми, стоящими слева от марганца,—от скандия до хрома —интерметаллиды с РЗМ не образуются) стимулировалось поиском новых, более совершенных высококоэрцитивных материалов для постоянных магнитов. В итоге сейчас получены первые плодотворные для практики результаты с помощью соединений на базе интерметаллидов типа КСОз. Именно эти сплавы главным образом и обсуждаются в п. 1 6. Вначале автор рассматривает изученные фазовые диаграммы с различными типами интерметаллических соединений. Затем переходит к обзору результатов исследований их магнитных свойств. Очень большое внимание уделяется обсуждению [c.7]

С. Пределы содержания хрома определяются желанием сохранить способность стали к фазовым превращениям наряду с высокими антикоррозионными свойствами. При уменьшении содержания хрома снижается коррозионная стойкость стали в агрессивных средах при повышении — сплав выходит за пределы 7-06-ласти диаграммы Ре—С (рис. 25. 4) в область полуферритных и ферритных сталей и имеет повышенную склонность к росту зерна и хрупкости . [c.353]

Отрицательные значения энергии Гиббса для реакций (6, 7) свидетельствуют об установлении равновесия оксида хрома СггОз как с хроматом, так и с дихроматом стронция. Равновесия ЗгСгаО —СггОз и 5гСг04—ЗгСг204 устанавливаются из-за отсутствия других возможных вариантов. Таким образом, диаграмма фазовых равновесий тройной оксидной системы 5гО— СггОз—СгОз в субсолидусной области включает четыре бинарных сечения и пять тройных вторичных систем (рис. 4). [c.91]

Установлено, что по структуре и фазовому составу электроосажденных сплавов железо—никель—хромовые сплавы, полученные из сульфамидного электролита, отличаются от нержавеющих сталей. Электроосажденные сплавы имеют мелкодисперсное строение и представляют собой преимущественно а-фа-зу. Термообработка при температуре 800—850° С в защитной атмосфере вызывает укрупнение зерен и изменение фазового состава сплава в соответствии с диаграммой состояния системы железо—никель—хром. Табл. 1, рис. 4, библ. 8. [c.124]

При закалке и отпуске закаленных сплавов циркония, легированных такими элементами, как ниобий, хром, молибден, рений, ванадий и другие, возникает метастабильная ш-фаза. Образование ш-фазы оказывает большое влияние на свойства сплавов, которое выражается в повышении твердости и снижении пластичности. Л. А. Петровой [1] исследована стабилизация -твердого раствора в сплавах циркония с 9 и 10 вес.% ванадия после закалок с 900—1150° методами рентгеновского и металлографического анализов. Исследования показали, что в сплавах наряду с линиями -фазы присутствуют еще линии со-фазы, следовательно, в сплавах циркония с ванадием невозможно получить метастабильную -фазу закалкой. Относительно тантала в литературе имеются разноречивые данные. В. Е. Емельянов и др. [2] сообщают, что рентгеновский фазовый анализ показал в системе цирконий — тантал наличие только двух фаз а-циркония и твердого раствора на основе тантала, стабилизировать -фазу циркония при комнатной температуре не удается >. Однако Д. Е. Вильямс и др. [3] при обсуждении результатов исследования диаграммы состояния цирконий — тантал приводят значения параметров решетки для твердых растворов на основе -цирконня и тантала в сплавах, закаленных с температур 1300 и 1500°. Ни в одной из описанных работ нет указаний на наличие метастабильной -фазы в сплавах циркония с танталом. Вследствие того, что малолегированные сплавы циркония с танталом и ванадием могут быть использованы в качестве конструкционных материалов, а о-фаза оказывает резко неблагоприятное влияние на пластические свойства сплавов, нам представилось интересным изучить появление ю-фазы как в двойных, так и в тройных сплавах циркония с танталом и ванадием, а также выяснить возможность сохранения закалкой в этих сплавах -твердых растворов. [c.98]

Изучение циркониевого угла системы цирконий — ниобий — хром производили ПО трем лучевым разрезам, исходящим из циркониевого угла, с отношением содержания ниобия к хрому в вес. % 3 1, 1 1, 1 3. В ряде случаев для более точного установления границ фазовых областей дополнительно исследовались сплавы, не лежащие на указанных разрезах. Максимальное содержание легирующих добавок (Nb + Сг) в сплавах составляло разрез, где Nb Сг = 3 1, 50 вес. %, Nb Сг = 1 1 — 30 вес. % и Nb Сг = = 1 3 — 24 вес. %. Диаграммы состояния двойных систем, ограничивающие тройную, цирконий — ниобий и цирконий — хром, были взягы из работ [1,2]. Максимальная растворимость хрома в zr составляет 4,5 вес. % при эвтектической температуре (1300°). Химическое соединениеZr rj(53 вес.% Сг) кристаллизуется из расплава при 1720°. Взаимодействие между химическим соединением и -твердым растворам носит эвтектический характер. При 835° zr-твердый раствор распадается на а г и Zr rg. Растворимость хрома в azr менее [c.246]

Наиболее важные для понимания структур И возможных фазовых превращений сталей, с 18% Сг и 8% N1 сечения тройной диаграммы Ре — Сг — N1 приведены на рис. 240 и 241. Здесь даны два разреза в виде двойных диаграмм (РеСг) —N1 для постоянного содержания хрома 18% и (РеЫ1) —Сг для постоянного содержания никеля 8%. Эти диаграммы построены для возможно низкого содержания углерода в сплаве- [c.494]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология