Истечение газов

Рис. Х1Х-2. Экспериментальные газораспределительные элементы с низкой (а) и высокой (6) скоростью истечения газа

Начальная скорость истечения газа при разрыве трубопровода Шн (в м/с) [c.268]

Время полного истечения газа в помещение равно [c.268]

Серьезную опасность при эксплуатации факельных систем представляет возможность отрыва пламени и погасание факела, так как в этих условиях большое количество взрывоопасных и токсичных газов будет выброшено в атмосферу. Взрывоопасные газы могут воспламениться от случайных источников поджигания и вызвать взрыв. Токсичные же газы при опускании на землю без воспламенения могут служить источником загрязнения атмосферы и интоксикации людей. Поэтому должны быть приняты эффективные меры, исключающие возможность как отрыва пламени факела, так и его погасание при сбросах горючих и токсичных газов. Пламя горелки будет устойчивым, если скорость истечения газа будет составлять 20—30% скорости звука. Диаметр горелки можно [c.226]

Факельные системы должны обеспечивать расчетную газовую нагрузку — быстрый отвод больших объемов горючих газов к факелу при минимальном сопротивлении системы со скоростью в устье трубы порядка 60 м/с. Скорость потока зависит от состава газовоздушной смеси и содержания в ней горючего. Если скорость потока в устье трубы слишком велика, то пламя факела может оторваться. При уменьшении скорости потока пламя может проникнуть внутрь горелки. Устойчивое горение газовой смеси, устанавливается при равенстве скорости истечения газа скорости распространения пламени для данной горючей смеси. [c.205]

При отрыве пламени и погасании факела в атмосферу может поступать большое количество токсичных и горючих газов, что при определенных обстоятельствах приведет к воспламенению образовавшегося облака и интоксикации людей ядовитыми продуктами. Отрыв пламени от трубопроводов малых диаметров происходит при истечении газов со скоростью 20—30% от скорости звука. Для трубопроводов большего диаметра эти скорости несколько большие. Скорость отрыва пламени должна определяться экспериментально для каждого конкретного случая. [c.202]

Ограниченный объем книги не позволяет охватить весь круг вопросов, связанных с процессами диспергирования газов и жидкостей. В какой-то мере читателю может помочь достаточно подробный обзор исследований, выполненных до 1970 г., который приведен в работе [77]. Ниже будут рассмотрены лишь процессы, протекающие при истечении газов и жидкостей из круглых одиночных отверстий или сопел с острыми кромками в неподвижную в среднем жидкость, которая смачивает материал сопла или перфорированной пластинки. [c.48]

Чтобы система защиты была эффективной и надежной, алгоритм защиты и динамические характеристики определяют исходя из аварийных условий в цехе. По динамическим характеристикам загазованности находят скорость истечения газа при аварии, объем газа, который может поступать в помешение, количество воздуха, подаваемого вентиляцией во время аварии, минимальное количество газа, при котором создается нижний предел воспламенения, и коэффициент запаса роста загазованности в объеме помещения. Для достоверности обнаружения загазованности алгоритм защиты должен отражать ряд условий [c.258]

VрЛ конечная скорость истечения газа Шк (в м/с) [c.268]

Поэтому на современных многотоннажных производствах с большими единичными объемами аппаратуры необходимо принимать меры по рассредоточению источников газовых выбросов. Например, рекомендуется прямые выбросы водорода в атмосферу осуществлять через ряд воздушек. Воздушки рекомендуется располагать на достаточном расстоянии одну от другой с таким расчетом, чтобы исключить слияние выбросов в одно большое облако. Если рассредоточить воздушки невозможно, то их нужно располагать на различных отметках по высоте. Необходимо принимать безопасные расстояния от мест сброса газов до смежных зданий и сооружений с тем, чтобы исключить их повреждение от возможной взрывной волны. Однако учитывая современные тенденции к увеличению плотности застройки площадей хи.мических предприятий, следует также принимать меры по сокращению расстояния от места истечения газа (например, предохранительных клапанов) до места его рассеивания. [c.241]

При расчете числовых коэффициентов принимается скорость истечения газа, равная 20% скорости звука. [c.228]

Предполагают, что импульсом взрыва в данном случае могли быть разряды статического электричества, возникающего при истечении газа с большой скоростью, или искрение неисправной осветительной арматуры. В производственном корпусе было установлено шесть систем гидратации этилена. Накануне аварии в работе находились системы I, П, П1, V, VI. Система гидратации IV была остановлена для замены катализатора. [c.76]

Объем газовой камеры можно определить как объем, заключенный между отверстием, из которого происходит истечение газа в пузырь, и местом в газовом потоке, в котором имеется значительный перепад давления. Таким местом может являться, например, место установки вентиля, регулирующего подачу газа в газовую камеру. Величина объема газовой камеры существенно влияет как на отрывной объем пузыря, так и на механизм его образования в динамическом режиме. При малых и больших (свыше 10 дм ) объемах газовой камеры отрывной объем не зависит от ее величины. При промежуточных значениях объема газовой камеры объем образующихся пузырей возрастает. Мак-Кан и Принс [69] в динамическом режиме образования пузырей выявили шесть подрежимов в зависимости от объема газовой камеры и расхода газа одиночные пузыри, одиночные пузыри с задержкой истечения, двойные пузыри, двойные пузыри с задержкой истечения, парные пузыри, двойные парные пузыри. [c.49]

Образование пузырей при истечении газа с постоянным давлением в газовой камере исследовалось в работах [76, 77, 79, 80]. В этом случае расход газа через сото является переменной величиной и определяется законом истечения газа через отверстие. Этот закон обычно записывают в виде [c.53]

Истечение газов и паров — широко распространенный процесс в технике. В частности, истечение является основным процессом в паровых и газовых турбинах и в реактивных двигателях. [c.35]

Пламя пожаро-взрывоопасных газов, вытекающих при аварии из технологического оборудования, разрешается сбивать азотом только на установках, расположенных на открытой площадке (вне производственных помещений). Для этой цели подведены специальные трубопроводы, которые постоянно заполнены азотом под давлением. Если оборудование расположено в производственных помещениях, тушить (сбивать) горящие газовые выбросы из него категорически запрещается, так как истечение газа при этом не прекращается и возможно образование взрывоопасных концентраций. Любой импульс воспламенения может вызвать взрыв газа и пожар во всем производственном помещения. [c.15]

Рис. XIХ-14. Схема циркуляции твердых частиц над элементами распределительного устройства при высокой скорости истечения газа в слой .

При нарушении автоматического регулирования давления и отопительного газа, значительном повышении скорости истечения газов во время розжига и при выключении части горелок возможен отрыв пламени от горелки. Несвоевременно замеченный отрыв пламени может привести к образованию взрывоопасной смеси в топке печи. [c.42]

Обслуживающий персонал должен знать, что при истечении газов через неплотности в аппаратах и трубопроводах необходимо немедленно отключить поврежденные участки, чтобы предотвратить загорание и взрыв газа. В случае загорания газа, вытекающего в помещение через поврежденные трубопроводы и различного рода неплотности, запрещается сбивать пламя любыми средствами и способами, в том числе паром, двуокисью углерода, азотом и водой. [c.108]

Оборудованы ли расходные линии, по которым транспортируются сжиженные газы от резервуара к потребителю, отсечными клапанами, обеспечивающими быстрое закрывание трубопровода при аварийном истечении газа ( 411 Правил пожарной безопасности). [c.272]

При разборке фланцевых соединений после того, как произведено понижение давления в системе, не следует снимать сразу все гайки болтового соединения, а необходимо ослаблять их постепенно, и только тогда произвести полную его разборку. При этом следует действовать осторожно, так как может внезапно произойти истечение газа в результате плохо проведенной предварительной его эвакуации (например, вследствие образования пробок и т. п.). [c.290]

Рис. 3-14. Эффузия газа (истечение газа из маленького отверстия в сосуде, через которое газ попадает во внешнюю область с таким же давлением). Согласно закону Грэхема, скорости эффузии двух газов при одинаковой температуре обратно пропорциональны квадратным корням из их молекулярных масс, или в соответствии с молекулярно-кинетической теорией пропорциональны скоростям движения молекул.

Заключив в замкнутый сосуд образец какого-либо газа, мы можем измерить его массу, объем, давление на стенки сосуда, вязкость, температуру, теплопроводность и скорость распространения в нем звука. Легко также измерить скорость эффузии (истечения) газа через отверстие в сосуде и скорость, с которой один газ диффундирует в другой. В данной главе будет показано, что все эти свойства не являются независимыми друг от друга, а связаны при помощи довольно простой теории, основанной на предположении, что газы состоят из непрерывно движущихся и сталкивающихся частиц. [c.114]

Подавляющее большинство современных самолетов и вертолетов оснащено газотурбинными двигателями. Они независимо от используемого принципа тяги (за счет работы воздушного вш1та или истечения газов из сопла) работают на топливах для реактивных двигателей. Реактивные топлива представляют собой дистиллятные фракции нефти, вьпсипающие с учетом топлив различных марок в пределах 60-320 °С. Характерной особенностью применения топлив на авиационной технике являются повышенные требования к безотказности ее работы. В связи с этим реактивные топлива подвергают более тщательному контролю по технологии производства и качеству при выработке, транспортировании, хранении и применении. [c.121]

Полученное значение является приближенным, так как измерение скорости истечения газов осуществляется с определенными погрешностями. Поскольку эмпирической формуле неизвестного газа СН соответствует формульная масса 13,02 г, нетрудно видеть, что истинная молекулярная масса этого газа должна в шесть раз превышать его формульную массу и, стало быть, равна 6 - 13,02 = 78,12, откуда следует, что молекулярная формула газа-С Нб- [c.149]

Молекулярно-кинетическая теория газов предсказывает, что скорость эффузии (истечения) газа через небольшое отверстие должна быть обратно пропорциональна квадратному корню из скорости его молекул [уравнение (3-34)] предсказание подтверждается экспериментом. Эта теория также позволяет дать качественно правильное объяснение диффузии газов, их вязкости и теплопроводности. [c.157]

Анализ имеющихся опытных данных показывает, что в диапазоне 1 <.11111 1 <4 отношение Qe/AQ примерно пропорционально первой степени H f, возрастая с уменьшением н. Отмечается также определенное влияние размера твердых частиц увеличение 6 в 2 раза сопровождается повышением Qg в 3—4 раза. На рис. ХУ-1, б приводится корреляция данных по истечению газа под напорами до 10 кПа ( 1000 мм вод. ст.). Данные, относящиеся к напорам до 50 кПа (5000 мм вод. ст.), обнаруживают заметное отклонение от коррелирующей прямой, особенно — при значениях QJ [Ад 2gH f) ] около 4. Как и при истечении твердых частиц, корреляция для газового потока через круглые отверстия справедлива при истечении через щелевые и квадратные отверстия. [c.572]

В 1975 г. на крупнотаннаж,ной установке аммиака, построенной по проекту фирмы Келлог (СШ. ), произошел разрыв сварного стыка на импульсной линии буйковой камеры уровнемера жидкого аммиака в сепараторе, что привело к истечению газа в атмосферу и объемному взрыву газовоздушной смеси с последующим загоранием. [c.30]

Следующим наиболее часто встречающимся упрощением является рассмотрение процесса истечения из сопла при условии, что объем газовой камеры либо бесконечно мал, либо бесконечно велик. Бесконечно малый объем газовой камеры фактически соответствует большому перепаду давления на сопле. В этом случае истечение газа в пузырь происходит практически при постоянном расходе газа. При бесконечно большом объеме газовой камеры флуктуации давления, вызываемые ростом и отрывом пузырей, практически не сказьшаются на давлении в газовой камере, и при расчете скорости истечения его можно считать постоянным. [c.51]

Конструктивное оформление горелок ацетиленовых реакторов в настоящее время различно. Некоторые типы горелок выполняются в виде отдельных каналов диаметром до 20—30 мм, другие — в виде кольцевого сечения с завихрителями и т. д. В горелках любой конструкции скорость истечения газа должна быть несколько больше скорости гооения сжигаемой метано-кисло-родной смеси (30—75 см/сек при ламинарном горении). Поскольку на практике обычно происходит турбулентное горение, скорость которого значительно больше скорости ламинарного горения, скорость истечения метано-кислородной смеси из горелок промышленных реакторов находится в пределах от 40 до 300 м/сек. [c.55]

Толщина пламени и расстояние, на которолг начинается образование сажи, в большой степени зависят от скорости истечения газа. [c.122]

Наполненный газом баллон обладает достаточно большой энергией, поэтому при неправильной его эксплуатации возможны очень серьезные аварии. Если случайно сломать вентиль баллона, то газ, находяшийся в баллоне, будет истекать из отверстия с критической скоростью. Возникаюшая при истечении газа реактивная сила может достигать 20 Мн (200 кГ) и более. Известен случай, когда несколько газовых баллонов емкостью каждый около 500 дм при аварии были выброшены реактивной силой на расстояние более 100 м [8]. Взрыв баллона также может привести к очень тяжелым последствиям. [c.186]

Молекулярно-кинетическая теория позволяет сделать множество других предсказаний о свойствах газов, при этом выкладки будут не намного сложнее, чем проведенные в предыдущем разделе. После проверки многими учеными этих предсказаний уверенность в правоте молекулярно-кине-тической теории значительно возросла. В частности, рассмотрение вероятности попадания молекулы в отверстие в стенке сосуда приводит к обоснованию закона эффузии газов Грэхема, который утверждает, что скорость истечения газа из малого отверстия в сосуде должна быть обратно пропорциональна квадратному корню из его молекулярной массы (рис. 3-14). [c.148]

Томас Грэхем (1805-1869) в 1846 г. экспериментально установил, что скорости эффузии газов обратно пропорциональны квадратным корням из их плотностей. Поскольку, согласно гипотезе Авогадро, плотность газа пропорциональна его молекулярной массе, наблюдения Грэхома согласуются с молекулярно-кинетической теорией газов, предсказывающей, что скорость истечения газа должна быть пропорциональна скорости движения его молекул, которая в свою очередь обратно пропорциональна квадратному корню из молекулярной массы [см. выражение (3-29)] [c.148]

В тех случаях, когда отверстие настолько велико, что газ гидродинамически вытекает из него сплошной струей. Но если условия истечения газа таковы, что через отверстие в сосуде способны проходить только изолированные молекулы, совершающие беспорядочные движения в стационарном газе, предсказания молекулярно-кинетической теории вьшолн5потся точно. [c.149]

Самым прар титаым прибором для определения -веса газа является Общеизвестный прибор Шйлдинга, в котором наблюдается скороса истечения одного и того же объема г за и воздуха через очень тонкое отверстие. Эти скорости относятся как квадраты их плотностей. Применение именно этого прибора для определения уд. веса газов лз нефти удобно потому, что растворимостью газов можно ирС небречь. К тому же всегда, есть возможность насытить воду исследуемым газом. Если определение скорости истечения газа и вовдуха следует непосредственно одно за другим, можно не вводить поп )а- " вок на барометрическое давление и температуру. [c.381]

Чтобы скорость истечения газов из сопла была достаточной,необходимо обеспечить высокую интенсивность процесса сгорания топлива, что достигается поддержанием в камере сгорания соответствующих температуры и давлаы>1я, а такие подбором наивыгоднейшего состава рабочей смеси. [c.96]

Анализ данных показывает, что расход газа при истечении псевдоожиженных систем является функцией скорости ожижа-ющ,его потока. Из рис. ХУ-2 видно, что скорость истечения газа при диаметрах отверстия более 14 мм может возрасти даже втрое при повышении числа псевдоожижения 7/ т/ До Ю. Из этого же рисунка видно, что истечение газа из отверстий различных размеров по-разному зависит от величины С//С7 . Весьма затруднительно подобрать для скорости истечения газа корреляцию, включаюш ую-скорость потока ожижающего агента в псевдоожиженном слое. Попытки такой корреляции относятся к данным, полученным при значениях UIVmf, мало превышающих 1. Кроме того, в условиях опыта В1йл 1, так что выходящий из отверстия газ составлял небольшую долю ожижающего потока в этих условиях нарушения псевдоожижения практически не наблюдалось. [c.571]

Результаты экспериментов не полностью согласуются с равенствами (XV, 4) видимо, в некоторых случаях истечение газа может происходить из конической зоны, а не из полусферической. На рис. ХУ-5 (а и 6) видно, что вклад различных секторов вблизи отверстия в общий поток твердых частиц различен наиболее велик вклад зон, расположенных вблизи горизонтальной оси. Следовательно, изобарические поверхности не являются круговыми, причем наибольший градиент давления наблюдается в наира-влепии максимальной скорости частиц (рис. ХУ-5, г). В результате снова возникает вопрос, происходит ли (и каким образом) диссипация энергии в результате взаимного трения твердых частиц в потоке через отверстие. За пре-. делами зоны истечения твердые частицы почти непрдвижны, и можно заключить, что механизм диссипации энергии за счет трения твердых частиц такой же, как и при гравитационном движении зернистого материала. Разница заключается в том, что в последнем случае перемещение твердого материала вызвано силой тяжести, а в случае псевдоожиженной плотной фазы — действием на твердые частицы газа, выходящего через отверстие. [c.579]

В полном диапазоне исследованных условий величина изменялась некоррелятивно в зависимости от скорости истечения газа. Таким образом, можно считать, что стабильность работы элементов 2, а и 2, б зависит только от сопротивления газовому потоку безотносительно к их внутреннему устройству. [c.690]

Работу колпачковых распределительных устройств типа 1, а при высоких скоростях истечения газа изучали Козин и Баскаков Они показали, что попытки интенсифицировать диспергирование газа аа счет повышения скоростей истечения струй приводят к образованию центров зарождения цузырей в точках пересечения струй, выходящих из прорезей колпачков. При использовании аналогичных колпачков для псевдоожижения слоев песка 5.1 при более низких скоростях истечения и более редкой их расположении, чем в цитируемой работе эффект пол щался иным. Так, в тонких слоях при низкой скорости истечения газа из четырехструйчатых колпачков, установленных с шагом 305 мм, возникают по четыре цепочки пузырей от каждого элемента. По мере увеличения высоты слоя происходит быстрая коалесценция пузырей, и в результате над каждым элементом образуется один поток пузырей. Поведение такой системы с быстрой коалесценцией пузырей сходно с псевдоожижением при низких скоростях истечения газа из элементов типа 2а. [c.705]