Коэффициент гидравлический турбулентный

Коэффициент гидравлического трения связан с относительной шероховатостью материала труб и характеристиками потока. Для турбулентного режима движения водного потока значение / для вычисления по уравнению (4.4) может быть взято из соответствующих графиков или таблиц исходя из диаметра трубы и шероховатости материала стенок трубопровода. [c.93]

При турбулентном движении потока в трубе без наполнения величина Ьь будет функцией коэффициента гидравлического сопротивления. Хорошие результаты дает формула, выведенная, на основании большого числа экспериментальных данных [28] [c.327]

Коэффициент гидравлического сопротивления зависит от режима течения и относительной шероховатости стенок трубопровода, оцениваемой симплексом /г/с вн. где к — средняя высота выступов (шероховатостей) на внутренней поверхности трубы. Для ламинарного, переходного и турбулентного движения фаз определяют по зависимостям Пуазейля и Колбрука. [c.117]

Прн переходном режиме коэффициент гидравлического сопротивления может быть определен интерполяцией между значениями для турбулентного и ламинарного режимов течения. Однако для пластин с ступенчатым гофром коэффициент гидравлического сопротивления зависит также от вязкости и числа Рейнольдса (рис. 1). [c.83]

После подстановки выражений для Ей и Не в зависимость (1.37) получаем уравнение Дарси — Вейсбаха, т. е. уравнение(4, а), приведенное в табл. 1.3 [ а = 2ф(Ре) — коэффициент гидравлического сопротивления]. По этому уравнению можно определить потери давления на участке, если известна величина а, формально зависящая только от Ре. В действительности 1а учитывает влияние двух факторов потери давления на внутреннее трение жидкости и потери давления от взаимодействия потока с поверхностью трубы. Это взаимодействие не учитывалось при выводе уравнения. Для ламинарного режима движения жидкости, когда Ре < 2300, величина а определяется только силами внутреннего трения и не зависит от состояния поверхности трубы. Для развитого турбулентного движения (Ре > 10 000) потери давления на участке существенно зависят от взаимодействия потока с поверхностью. Коэффициент в этом случае должен учитывать размеры шероховатостей трубы. Определяется 1а экспериментальным путем [11, 12, 14, 15]. [c.26]

При решении различных задач разработки нефтяных месторождений применительно к нелинейному закону фильтрации за основу обычно берут формулу Дарси, в которой градиент давления возводится в некоторый показатель степени [1]. Можно поступить иначе, как это было сделано применительно к турбулентному режиму движения жидкости в трубопроводах [2]. Как известно, при этом в формулу Пуазейля был введен коэффициент гидравлического сопротивления X. [c.163]

Как известно [62], в условиях течения однофазной среды по трубе при высокой степени турбулентности имеет место подобие распределений профилей температуры и скорости. Из данного факта следует прямая связь между коэффициентом теплоотдачи а и коэффициентом гидравлического сопротивления [c.93]

Профиль скоростей при турбулентном режиме течения — универсальный, и в уравнениях (2.2.6.7), (2.2.6.3) и (2.2.6.11) следует принять г = К2-г, а коэффициент гидравлического трения X в формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.6.21) вычисляется по формуле (2.2.6.27). Зависимость X от числа Ке и относительной шероховатости [c.76]

Расчет сопротивления каналов при турбулентном режиме течения. Поскольку в этом случае существенные скорости сдвига возникают в тонком пристенном слое жидкости, в котором напряжения примерно равны напряжению на стенке То, то расчет гидравлических потерь по длине канала можно проводить по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.12.10). Расчет коэффициента гидравлического трения при этом можно проводить по формуле Альтшуля (2.2.6.27), предварительно определив эффективную вязкость жидкости Уэ, с учетом скорости сдвига в пристенном слое. Итак, для нахождения эффективной вязкости жидкости следует решить совместно систему уравнений (2.2.6.21), (2,2.6.23), (2,6.1,9) и (2.6.1.10). Поскольку вязкость при турбулентном режиме течения относительно слабо влияет на гидравлические потери, то для ее расчета можно применить приближенное уравнение [c.135]

X — коэффициент гидравлического трения р, (Хг, Цэ — динамическая, турбулентная, эффективная (турбулентная) вязкость, Па с (I — отношение вязкостей двух фаз Ут — кинематическая турбулентная вязкость, м /с — коэффициент присоединенной массы, псевдослучайное число [c.151]

Коэффициенты гидравлического сопротивления Коэффициент турбулентной диффу- [c.232]

Коэффициент гидравлического сопротивления 1р принят независящим от скорости газа (подразумевается развитый турбулентный режим движения газа в отверстии). [c.544]

В практике горячих перекачек нефтепродуктов обычно температуру подогрева выбирают так, чтобы обеспечить ламинарный режим движения, поскольку при переходе от ламинарного к турбулентному потоку существенно увеличивается охлаждение нефтепродукта. При этом также полагают, что излишнее повышение температуры подогрева нефтепродукта часто может принести только вред, так как при переходе от ламинарного режима к турбулентному может резко возрасти коэффициент гидравлического сопротивления Я . Такое утверждение является неправильным. [c.135]

В действительности при неизменном расходе увеличение коэффициента гидравлического сопротивления по сравнению с минимальным значением Я, при ламинарном изотермическом режиме наблюдается лишь в переходной зоне. При турбулентном режиме и Ке > 10 ООО коэффициент гидравлического сопротивления всегда ниже, чем при ламинарном потоке. При неизотермическом [c.135]

При турбулентном течении в трубах коэффициент гидравлического сопротивления может зависеть как от числа Рейнольдса, так и от относительной шероховатости [c.46]

А. М. Маслов [80] предлагает рассчитывать теплоотдачу при турбулентном течении жидкости в каналах сетчато-поточного (ошибка до +20 %) и ленточно-поточного типов (ошибка до 25 %) при известном значении коэффициента гидравлического сопротивления по формуле [c.180]

Коэффициент гидравлического сопротивления находят по формулам или из таблиц по справочным данным. Он зависит от режима движения жидкости по трубопроводу и состояния внутренней поверхности трубы, т. е. от ее шероховатости. В трубопроводе могут наблюдаться ламинарный или турбулентный режимы движения жидкости. Границу существования того или иного режима движения жидкости по трубопроводу определяют по числу Рейнольдса [c.263]

Аналогичные выводы о характере влияния числа Ке на свойства турбулентных течений складываются на основании анализа данных о гидравлическом сопротивлении. Как уже было отмечено, эти данные хорошо аппроксимируются степенными формулами, которыми коэффициент гидравлического сопротивления определяется как функция числа Ке. Поэтому положим [c.73]

При турбулентном режиме движения воздуха в трубопроводах систем вентиляции числовые значения а колеблются обычно в пределах 1,05—1,15. Однако для практических расчетов принимают значение а = 1,0. Этому условию соответствуют и числовые значения рассматриваемых ниже коэффициентов гидравлических сопротивлений. [c.31]

Поскольку коэффициент гидравлического сопротивления лопасти при турбулентном режиме является постоянной величиной, выражение крутящего момента с учетом соотношения (114) приобретает вид [c.92]

При турбулентном течении коэффициент гидравлического трения можно определить по формуле Блазиуса [c.6]

При турбулентном движении коэффициент гидравлического трения Я зависит от числа Рейнольдса Ке и относительной шероховатости стенки —, г. е. [c.98]

При зазорах, меньших 0,1 мм, наблюдается увеличение гидравлического сопротивления. Протекание жидкости определяется числом Рейнольдса, от которого зависит характер потока (ламинарный или турбулентный). При Ке > 2 Ю движение жидкости носит турбулентный характер. При ЭХО коэффициент гидравлических потерь на трение определяется отношением высоты микронеровностей на электродах к величине зазора между ними. Для ускорения отвода продуктов реакции и тепла увеличивают скорость прокачки раствора. Этому препятствует увеличение гидравлического сопротивления, что может вызывать кавитацию. Для устранения этих явлений в катоде делают дополнительные отверстия. [c.84]

Определяя расход жидкости через конические отверстия в тарелке, принимают что вязкая жидкость гомогенна режим ее движения — турбулентный, а накладываемые гармонические колебания имеют малую амплитуду. Влияние колебаний на структуру потока проявляется в ускорении перехода ламинарного режима течения в турбулентный, в увеличении интенсивности турбулентности. В первом приближении коэффициенты гидравлических сопротивлений и расход могут быть найдены по осредненным параметрам движения потока. [c.216]

Эти уравнения представляют собой замкнутую систему относительно средних значений скорости и давления, которая описывает движение параллельно-струйчатого потока в круглой трубе. В зависимости от коэффициента гидравлического трения % система уравнений И. А. Чарного может быть применена при исследовании как ламинарных, так и турбулентных потоков жидкости. [c.4]

Условия подготовки и формирования водяной струи высокого давления. Дисперсия механической энергии движущегося с большой скоростью потока внутри твердых границ осуществляется молекулярным переносом. Главная часть градиента скорости сосредоточена в пограничном слое. Источниками возмущений в пристеночной области пограничного слоя являются бугорки (выступы) шероховатости, которые усиливают завихренность поступающего потока. Состояние поверхности струеформирующих каналов существенным образом влияет на положение точки перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а следовательно, и на гидродинамические характеристики водяной струи [212, 22 З]. С увеличением средней скорости noToj a отношение толщины вязкого подслоя к величине абсолютной шероховатости, являющееся критериальным условием режима течения, снижается тем интенсивнее, чем хуже состояние поверхности. Так, в стволе гидравлического резака диаметром 0,05 м при средней скорости потока 25 м/с с увеличением абсолютной шероховатости с 0,1 до 100 мкм (т. е. в 1000 раз) толщина вязкого подслоя снижается только в 1,5 раза (с 12 до 8 кжм), коэффициент гидравлического трения увеличивается в 2 раза (с 0,011 до 0,023), линейная скорость на границе вязкого подслоя увеличивается в 1,5 раза (с 12 до [c.168]

Дополнительно введем выражения суммарного коэффициента Лт. в скоростного трения и коэффициента гидравлического демпфирующего устройства (гндродемпфера) при использовании в нем турбулентного дросселя [c.298]

Калинин Э.К., Ярхо С. А. О влиянии неизотермичности на коэффициент гидравлического сопротивления нри турбулентном движении воды в трубах с искусственной турбулизацией потока // Теплофизика высоких температур. 1966. Т. 4. №5. С. 736-738. [c.646]

Научные исследования охватывают важнейщие проблемы общей и неорганической химии и технологии неорганических материалов. В своих первых работах изучил (1930—1932) процесс абсорбции окиси углерода растворами медноаммиачных солей, выяснил механизм образования и разрушения комплексных соединений окиси углерода с карбонатами и формиатами аммиакатов меди. Предложил (1940-е) способы оптимизации подготовительных процессов синтеза аммиака н азотной кислоты усовершенствовал методы получения и очистки водорода и азотоводородных смесей изучил механизм абсорбции окислов азота. Исследовал (1950—1960-е) гидродинамику, массо- и теплопередачу в насадочных и пленочных колонных аппаратах вывел уравнения для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при ламинарном и турбулентном течении газа в насадочных колоннах. Совместно с сотрудниками выполнил (1950—1970-е) работы, направленные на развитие теоретических основ химической технологии и интенсификацию технологических процессов разработал и усовершенствовал многоступенчатые методы разделения посредством абсорбции, хроматографии, ионного обмена, кристаллизации и сублимации, молекулярной дисти.ч-ляции. Разработал метод расчета активной поверхности контакта фаз. Создал и реализовал в промышленности (1960—1972) методы [c.187]

Коэффициент сонротивления горелки прп сжигании газа в плоском пламени составляет в среднем = 2,075, в то время как при сжигании газа в обычном циклонном пламени с большим углом раскрытия велпчпна = 1,22. Такую же примерно величину имеет коэффициент соиротивлепия при холодной продувке горелки воздухом. Таким образом, при сжигании газа в циклонном нламени почти весь статический напор воздуха превращается в динамический, потери напора минимальные. В свете изложенного становится понятным характер изменения расхода воздуха от давления перед горелкой для холодной продувки и горения в плоском пламени (ряс. 3, б). Известно, что закручиваппе воздушного потока значительно увеличивает соответствующее гидравлическое сопротивление. Так, И. Я. Сигалом при исследовании турбулентных горелок с улиточным и тангенциальным подводом получены величины коэффициентов гидравлического сопротивления = 10,3 [Сигал, Найденов, 1959]. [c.303]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология