Коэффициенты турбулентного течения

Влияние физических величин учитывается коэффициентом g. На последний оказывает значительное влияние величина вязкости, которая включена в критерий Re. В области турбулентного течения коэффициент трения зависит от шероховатости стенок трубки или канала. [c.169]

Коэффициенты турбулентного течени.ч 39 [c.39]

В скруббере Вентури высокая турбулентность течения достигается вследствие больших скоростей потока (в сужении значения критерия Рейнольдса достигают 0,6-10 —2,0-10 ) и введения абсорбирующей жидкости под прямым углом к быстро движущемуся газу. Например, при исследовании охлаждения газа вспрыскиванием воды, найдены следующие объемные коэффициенты теплопередачи для колонны без заполнения 450 ккал/(м -ч-°С), а для скруббера Вентури 3700 ккал/(м -ч °С), т. е. в 80 раз выше. [c.415]

Коэффициенты турбулентного течения [c.39]

Коэффициенты турбулентного течения 45 [c.45]

Основная задача теории состоит в определении степени затухания и коэффициентов турбулентного обмена вблизи межфазной поверхности, и без решения этой задачи невозможно создать точные аналитические методы расчета процес- сов турбулентного обмена. Величина п является функцией пульсационного поля скоростей вблизи межфазной границы. Поэтому для определения п необходимо знать детальную картину течения внутри вязкого подслоя. [c.177]

При ламинарном течении шероховатость не оказывает влияния на сопротивление трения. При турбулентном течении шероховатость начинает проявляться, как только толшина граничного слоя приближается к высоте выступа б. Если значение б превышает толщину пограничного слоя, то коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости стен и не зависит от критерия Ке. В этом случае [c.171]

Ввиду того, что для расчета теплоотдачи в области изменения Re от 2000 до 10 000 до настоящего времени нет достаточно точных данных, для практических расчетов можно либо непосредственно использовать зависимость, изображенную на фиг. 24, либо вычислить для найденного Re коэффициенты теплоотдачи а при ламинарном и турбулентном течении, после чего, пользуясь обеими найденными величинами, можно ориентировочно определить результирующее а. [c.63]

В этих теплообменниках тепло нагретой стенки отдается жидкости, образующей на поверхности нагрева тонкий слой (пленку). В теоретической части книги была показана зависимость коэффициента теплоотдачи от толщины пленки или от способа движения пленки по поверхности нагрева. К конструкции пленочных теплообменников предъявляются следующие требования обеспечить стекание жидкости в виде возможно более тонкой пленки нарушить ламинарное движение слоя жидкости на поверхности нагрева обеспечить турбулентное течение пленки по поверхности. [c.234]

Значения коэффициента при турбулентном течении [c.69]

Коэффициент теплоотдачи а в случае турбулентного течения пленки, таким образом, увеличивается с увеличением высоты поверхности конденсации аналогично тому, что наблюдается при естественной конвекции. [c.85]

Практически при передаче тепла в трубчатых печах в трубах происходит турбулентное течение, и поэтому мы используем уравнение для расчета коэффициента теплоотдачи в области [c.89]

Тепловые граничные условия практически не влияют на коэффициент теплоотдачи в турбулентном течении кроме того, и влияние гидравлических условий на входе в этом случае не столь существенно, как при ламинарном течении. Тем не менее для очень коротких труб средний коэффициент теплоотдачи может быть в 2 раза больше, чем для длинных. [c.93]

Минимальное ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, соответствующее турбулентному течению теплоносителей, равно (табл. П.1) /Сор = 800 Вт/(м -К). При этом ориентировочное значение поверхности теплообмена составит [c.32]

Если стандартные элементы в теплообменнике расположены симметрично, можно ожидать, что тепло- и массообмен в каждом из элементов всей системы будет таким же или по крайней мере пропорциональным тепло- и массообмену в изолированном элементе. Это можно показать на следующем примере. Рассмотрим кожухотрубный теплообменник, в котором температура кожуха поддерживается постоянной в результате испарения жидкости (рис. 1). Если коэффициент теплоотдачи в трубах определяется только скоростью, то можно воспользоваться и—а-методом. Коэффициент теплоотдачи при ламинарном илн турбулентном течении можно рассчитать при известной скорости течения. Если размеры всех труб одинаковы, а скорость течения определяется гидравлическим сопротивлением, то коэффициенты теплоотдачи всех труб также одинаковы. Температура жидкостной среды в трубе изменяется от А, о во входном сечении до 7 на выходе в соответствии с уравнением [c.84]

Но структуре эти течения сохраняют многие свойства поля однородной турбулентности. В частности, при t — о) 3> Т диагональные компоненты тензора коэффициентов турбулентной диффузии Кц можно определять для них как ( 7 ) Т . [c.109]

Приведенные выше данные о законах распределения скоростей и о коэффициентах сопротивления при ламинарном и турбулентном течениях относятся к каналам неизменных сечений. В каналах переменного сечения имеют место более сложные явления. [c.16]

Физические сведения о свойствах лагранжевых масштабов времени Т и о других структурных характеристиках турбулентности для этих течений крайне скудны. В связи с этим при практических описаниях поля С приходится прибегать к более грубым методам. По-видимому, наиболее естественным при этом является использование той полуэмпирической теории, которая исходит из независимости коэффициента турбулентной диффузии К от поперечных координат течения. Тогда в первом приближении получается [c.109]

В случае турбулентного течения в трубе соответствующие отношения между эффективными продольным и поперечным коэффициентами диффузии не превышают обычно 10 . Однако времена, через которые наступает такое отношение, определяются выражением [c.111]

Коэффициент теплоотдачи для трубного пространства при турбулентном течении жидкости (Ке > 10 ООО) определяется по формуле [c.389]

Так, при турбулентном режиме течения жидкости (газа) перенос вещества в потоке начинает определяться беспорядочными турбулентными пульсациями ( вихрями ) и интенсивность перемешивания характеризуется некоторым коэффициентом турбулентной диффузии Отурб. Его значение не зависит непосредственно от физических свойств вещества потока [6, стр. 149] и является функцией его средней скорости й и характерного линейного размера L, т. е. [c.87]

Изменение коэффициентов теплоотдачи для жидкостей и газов при турбулентном течении внутри труб и поперечном смывании труб снаружи с изменением температуры [c.14]

В данном случае постоянная интегрирования С не может быть определена теоретически, поскольку условия на границе турбулентного ядра неизвестны. Поэтому обе постоянные величины Ь и С были определены из сопоставления уравнения (2.31) с экспериментальными данными, полученными Никурадзе [16]. При этом оказалось, что один набор коэффициентов не позволяет описать уравнением (2.31) всю зону турбулентного ядра. Это вполне естественно, так как переход ламинарного подслоя в чисто турбулентное течение происходит постепенно в пределах некоторой переходной зоны (рис. 2.5). [c.70]

Из (3.36) следует, что в отличие от случая ламинарного режима теплоотдача при турбулентном режиме зависит от Re и Рг. Используя выражение (2.56) для коэффициента сопротивления при турбулентном течении в гладких трубах, можно приближенно представить (3.36) в виде [c.108]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

Лабунцов [72] для определения локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата предложил формулу [c.131]

Уравнения (5.8) и (5.9) были получены на основе предположения, что между турбулентным ядром течени я среды и стенкой существует ламинарный пограничный слой и в турбулентном ядре потока коэффициенты молекулярного переноса с и V пренебрежимо малы по сравнению с соответствующими коэффициентами турбулентного переноса/)с,т и Ут и поэтому ими можно пренебречь. [c.153]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Для случая конденсации многокомпонентной паровой смеси внутри труб в условиях развитого турбулентного течения коэффициенты акЕ(о) и Рсг(О) можно определить из известных уравнений конвективного тепло- и массообмена [c.189]

В кинетической области протекают главным образом процессы на малоактивных катализаторах мелкого зернения с крупными порами при турбулентном течении потока реагентов, а также при низких температурах, близких к температуре зажигания катализатора. Однако для реакций в жидкостях переход в кинетическую область сопровождается понижением вязкости, а известно, что вязкость уменьшается с ростом температуры. С повышением температуры уменьшается также степень ассоциации, сольватации, гидратации молекул реагентов в растворах, что приводит к росту коэффициентов диффузии и соответственно к переходу из диффузионной области в кинетическую. Для реакций, общий порядок которых выше единицы, характерен переход из диффузионной области в кинетическую при значительном понижении концентрации исходных реагентов. [c.30]

Коэффициенты г х называются коэффициентами турбулентной или кажущейся вязкости. Обычно они являются функциями координат. Моделирование турбулентности и заключается в установлении связи коэффициентов ху с осредненными характеристиками течения. Некоторые упрощения возможны в случае так называемой свободной турбулентности, когда поле течения не ограничено стенками. Примерами могут служить свободные турбулентные струи и течения в следах. В этих случаях молекулярная вязкость пренебрежимо мала по сравнению с турбулентной. Более детально эти вопросы обсуждаются в 130—32]. [c.109]

Если же область турбулентного течения ограничена стенками, то вблизи них турбулентная вязкость исчезает. Очевидно, что в этом случае коэффициенты турбулентной вязкости являются более сложными функциями координат и времени. Теория турбулентной вязкости для пристенных течений до настоящего времени еще не разработана в полной мере. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти, например, в 33]. Наиболее достоверные модели турбулентности предложены для турбулентных пограничных слоев. [c.109]

Ниже приведены эмпирические формулы для коэффициента потерь при турбулентном течении (гладкие стенки), которые хорошо описывают весьма точные систематические экспериментальные данные [90, 91], а также согласуются со многими измерениями. [c.132]

В этом уравнении величина коэффициента лищь немногим отличается от значения величины константы 0,024, которое следует подставлять в уравнение при расчете конвективного теплообмена при турбулентном течении жидкости. [c.122]

Величину среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения цленки конденсата можно определить по рис. 4.5. [c.131]

Из приведенных обобщенных зависимостей следует, что в случае конденсации пара внутри горизонтальной трубы в условиях малых и умеренных скоростей парового потока и турбулентном течении конденсата средний коэффициент теплоотдачи пропорционален плотности теплового потока в степени 0,5 (а ° ), диаметру трубы в степени 0,2 (а в ) и длине трубы в степени 0,3 (а В диапазоне исследованных давлений пара Рп1 = 0,554-2,5 МПа влияние давления пара на теплоотдачу оказалось несущественным. Это согласуется с аналогичным выводом, сделанным Боришанским и Кочуровой [37] на основе анализа большого числа опытных данных о влиянии давления пара на теплоотдачу при конденсации . [c.144]

Свойства турбулентного переноса, однако, не являются физическими свойствами среды. Они зависят от скорости течения, расстояния от твердых стенок, геометрической формы трубы, помещенного в поток тела, скорости свободной струи и т. д. Коэффициенты турбулентного переноса 13 каждом конкретном случае должны определяться на основе зкснернментальных данных. Однако в любом случае турбулентные потоки превосходят молекулярные (Аг> >а), но оказываются меньше максимальных молекулярных потоков (Д2<а) [c.72]

Турбулентное течение, вообще говоря, является нестационарным. Вблизи границ турбулентного поля течения может сформироваться режим перемежающейся турбулентности, когда в некоторой точке поток в течеиие определенного отрезка времени является турбулентным, затем становится ламинарным, потом опять турбулентным и т. д. Доля времени, в течеиие которого поток в данном месте турбулентный, называется коэффициентом перемежаемости у. Понятно, что июделировать такой прерывистый характер турбулентности весьма сложно. Для детального ознакомления с вопросами моделирования турбулентности можно обратиться к 131—41]. [c.109]

Турбулентное течение-, полное проявление шероховатости поверхности (2400шероховатости выступают из вязкого подслоя. Преобладающая часть соиротивлсния обусловлена элементами шероховатости. По этой причине вязкость ие играет практически никакой роли, и коэффициент сопротивления становится функцией только относительной шероховатости. Перепад давления в этом случае является Т0Ч1ЮЙ квадратичной ( )ункцией средней скорости. [c.121]

Е. Нестационарное течение в канале. В том случае, когда движущий перепад давления зависит от времени, в канале реализуется нестационарное течение. Частным случаем является осциллирующее течение в трубе, вызванное периодическими изменениями перепада давления. Переходный характер течения может быть обусловлен динамическими процессами, такими, как, например, закрывание клапана или изменение мощности насоса. Расчет неустановившихся теченин го[)аздо сложнее, чем стационарных, так как при.ходится прослеживать всю предысторию течения, начиная от момента возникновения неста-ционарности вплоть до интересующего. Кроме того, оказывается, вообще говоря, непригодной концепция коэффициента треиия, использовавшаяся для описания стационарных течений, так как изменения градиента давления и вызванные ими изменения поверх и ости ого трения становятся разделенными во В )емени. Становится также нетривиальной процедура временного усреднения при описании турбулентных течений, так как осредненные величины (например, скорости) остаются функциями времени. В этом случае приходится проводить усреднение по ансамблю (см. 2.2.1). [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология