Вязкость резиновых смесей

Рис. 25. Зависимость вязкости резиновой смеси от продолжительности нагрева

Это правило устанавливает независимость влияния на вязкость различных параметров (Т, х м М). Учитывая, что резиновая смесь является многокомпонентной системой, представляют интерес попытки предсказания изменения вязкости при введении основных компонентов смеси. Введение наполнителей приводит к увеличению вязкости резиновых смесей и усилению их тиксотропных свойств. При содержании активных наполнителей до ф = 15 % (об.) изменение вязкости смеси удовлетворительно описывается уравнением [c.28]

Некоторые пластификаторы облегчают переработку, снижают температуру и уменьшают вязкость резиновых смесей, а также сообщают некоторые специфические свойства резинам, но не влияют на их морозостойкость. Такие пластификаторы называются мягчи-телями. [c.54]

Вязкость резиновой смеси (Муни МБ 1+4, 100°С,у.е.) 41 41 — 42 [c.199]

ВЯЗКОСТЬ РЕЗИНОВЫХ СМЕСЕЙ ПО МУНИ [c.67]

Фторкаучуки по технологическим свойствам отличаются от многих других синтетических каучуков высокой полярностью, большой молекулярной массой и в ряде случаев наличием микрогеля. Кроме того, вязкость резиновых смесей резко возрастает после смешения с техническим углеродом или другими наполнителями. Эти особенности фторкаучуков требуют значительной корректировки режимов переработки, снижения температуры переработки, использования специального оборудования и ряда специальных приемов, описанных ниже и в целом характерных как для фторкаучуков, так и для других сильнополярных эластомеров. Значительные дополнительные трудности связаны с переработкой каучуков, содержащих микрогель. Определив оптимальные условия переработки последних, можно быть уверенным, что это наиболее жесткие условия, пригодные для всех типов фторкаучуков, а для полимеров с макромолекулами линейного строения они могут быть скорректированы в сторону приближения к традиционным и менее энергоемким процессам. [c.153]

Кроме получения характеристик скорости вулканизации, метод позволяет измерить минимальную вязкость резиновой смеси при данной температуре. Этот метод является почти идеальным для контрольного испытания процессов переработки и широко применяется для этих целей, особенно для измерения продолжительности подвулканизации. [c.50]

Наиболее широко высококипящие ароматические концентраты применяются в качестве пластификаторов - мягчителей резины. Пластификаторы повышают эластичность и морозостойкость резин, снижают вязкость и температуру стеклования мягчители облегчают технологическую переработку, снижают температуру текучести и вязкость резиновых смесей. Объемы потребления пластификаторов в США, ФРГ и других развитых странах измеряются сотнями тысяч тонн в год [188, 236]. [c.407]

Рис. 36. Зависимость вязкости резиновых смесей от продол- усл.ёд. жительности испытаний на вискозиметре ПРМ-1

ОЭА — жидкости различной вязкости, на стадии переработки они служат временными пластификаторами каучука. Характер изменения реологических характеристик каучуков вязкости, величины крутящего момента, констант уравнения Оствальда — де Вила и энергии а тивации вязкого течения при введении ОЭА — аналогичен изменению этих параметров при использовании обычных пластификаторов [68]. Однако в отличие от последних введение ОЭА вызывает не только снижение вязкости резиновых смесей, но и улучшение физико-механических свойств резин благодаря тому, что в процессе вулканизации в результате привитой полимеризации ОЭА превращаются в жесткие сетчатые образования, химически связанные с эластомером. [c.27]

Полученные зависимости позволяют выбрать давления прессования при различных температурных режимах вулканизации и вязкостях резиновых смесей. [c.278]

Вязкость резиновой смеси МБ1 + 8 (373 К), [c.186]

При этом прочность связи зависит только от коэффициента вязкости резиновой смеси. [c.104]

Введение фторопластов обеспечивает возможность переработки резиновых смесей на основе фторкаучука СКФ-26 литьем под давлением на литьевых машинах шнек-плунжерного типа. Отмечено, в частности, значительное снижение вязкости резиновых смесей при введении в них фторопласта и некоторых типов асбеста в количестве 5—15 масс. ч. на 100 масс. ч. полимера [117]. [c.103]

Зависимость вязкости резиновых смесей от объемной доли наполнителя в смеси ф, по данным работ [58—61], описывается уравнением, предложенным Гутом [c.242]

Бомбировка зависит от вязкости резиновой смеси, толщины выпускаемого листа, диаметра бочки валка, окружной скорости валка и температуры смеси. Отсутствие универсальности — один из основных недостатков данного способа компенсации прогиба валков, поэтому на практике выбирают такую бомбировку, которая позволяет при различных рецептах резиновой смеси устранять значительную неравномерность толщины листа. Дополнительное выравнивание толщины листа резины достигается применением одновременно с бомбировкой других методов компенсации прогиба валков. [c.182]

ОЭА находят применение как соединения многопланового действия они осуществляют модификацию эластомеров и их смесей, ускоряют переработку резиновых смесей, одновременно влияя на процессы структурирования каучуков. На стадии переработки каучуков ОЭА являются временными пластификаторами. Установлено, что вязкость резиновых смесей с ОЭА и энергозатраты при их переработке уменьшаются с увеличением дозировки ОЭА по экспоненциальной зависимости. При введении ОЭА снижение вязкости каучуков сопровождается улучшением физико-механических свойств резин это является результатом процессов привитой полимеризации ОЭА в условиях вулканизации с образованием частиц отвержденного ОЭА пространственно-сетчатой структуры, химически связанных с молекулами эластомеров. Применение ОЭА для вулканизации каучуков нерегулярного строения позволяет получать прочные резины без активных наполнителей. [c.18]

Смесь должна быть пластичной и иметь достаточно высокую температуру (80—90 °С), так как при этом уменьшается вязкость резиновых смесей и облегчается шприцевание. [c.261]

В приведенных формулах для расчета производительности и давления влияние вязкости резиновых смесей учитывается не непосредственно, а через их температуру при выдавливании, в соответствии с экспериментальными данными. [c.90]

Рис. 3.9. Влияние содержания низкомолекулярного фторкаучука (СскФ) на вязкость резиновых смесей по Муни при 100 °С (а) и на свойства вулканизатов (б)

Это явление, т. е. п = f it), можно объяснить уменьшением вязкости резиновой смеси с увеличением температуры, которая приводит к более интенсивному влиянию давления на скорость истечения при увеличении температуры смеси. [c.96]

При выпуске трубок с тонкой стенкой ребра крестовины дор-нодержателя должны иметь сечение удобообтекаемой овальной или каплевидной формы. Если ребра широкие, то они оказывают значительное сопротивление движущемуся потоку резиновой смеси. Это приводит к понижению напора резиновой смеси непосредственно за ребрами. Вследствие небольшой длины головки гг большой вязкости резиновой смеси напор резиновой смеси не успевает выравниваться и выходящая трубка приобретает продольные полосы и местное утонение. По этой причине иногда применяют однореберные крестовины дорнодержателя и производят местную расточку поверхности конуса дорна (за ребрами крестовины). [c.303]

Очищенная резиновая смесь с питательных вальцов по транспортеру подается в загрузочную воронку червячной машины. Возвратные отходы рукавов, поступающие с агрегата и стыковочных станков, разогревают на отдельных вальцах и добавляют (примерно 15%) к новой смеси при ее очистке или разогреве. Смесь захватывается червяком машины, уплотняется и подается к головке (рис. 12.1), где продавливается через кольцевой зазор 5 между дорном 8 и мундштуком 4, образуя трубку. При выпуске трубок с тонкой стенкой ребра крестовины дорнодержателя должны иметь сечение удобно обтекаемой овальной или каплевидной формы. При широких ребрах возникает значительное сопротивление движущемуся потоку резиновой смеси. Вследствие небольшой длины головки и большой вязкости резиновой смеси напор резиновой смеси не успевает выровняться, и выходящая трубка имеет продольные полосы и местное утонение. Во избежание этого применяют однореберные крестовины дорнодержателя и проводят местную расточку поверхности конуса дорна. [c.153]

Здесь Q — объемная производительность N — частота вращения червяка а, Р — геометрические характеристики нарезки червяка a=nD[(t/i)—е] X X os ф hi/2 Р = [ t/i) — е] os ф sin ф /i //(12L) D — наружный диаметр червяка t — ша1 нарезки червяка i — число заходов нарезки червяка е — толщина гребня нарезки в осевом направлении ф — угол подъема нарезки w, к — ширина и глубина нарезки L — длина нарезной части червяка — давление в головке Ыэф — эффективная вязкость резиновой смеси Fd, Fp — форм-факторы прямого и обратного потоков (вво уятся для учета влияния боковых стенок нарезки червяка на характер течения резиновой смеси в нарезке червяка) [c.187]

В указанной работе дан также пример расчета безразмерных пластоэластических показателей по реологическим характеристикам с учетом нелинейности реологического поведения резиновых смесей и условий деформирования. При использовании (1.108) открывается дополнительнай возможность прогнозирования технологического поведения резиновых смесей уже по расчетным показателям пластоэластических свойств, которые к тому же получают единое реологическое толкование. Например, можно указать, что восстанавливаемость R будет тем больше, чем больше вязкость резиновой смеси или чем меньше ее модуль эластичности (точнее, чем больше ц по сравнению с Et, т, е. чем больше время релаксации 6р). Этот вывод не является тривиальным, поскольку большую восстанавливаемость часто связывают с повышенной жесткостью смесей. В табл. 1 приведены пластоэластические и реологические свойства шинных каучуков. Из таблицы видно, что пластичность слабо коррелирует с ньютоновской и эффективной вязкостью эластическое восстановление (за исключением показателя для СКИ-3) хорошо коррелирует с 0р — максимальным временем релаксации (для данного-испытания t мин). [c.60]

На рис. 25 представлена кщ етика изменения вязкости смесей, содержащих и не содержащих полистирол и вулканизующие агенты. Без вулканизующего агента вязкостные свойства обеих смесей одинаковы. В смесях, содержащих серу, в присутствии полистирола вязкость резиновой смеси при температуре вулканизации (155° С) [c.53]

Включение в состав рецептуры порообразователей увеличивает вязкость резиновой смеси при температуре выше температуры разложения порообразовауеля 97, После вспенивания и вулканизации наблюдается усадка изделия, протекающая в течение длительного промежутка времени. [c.54]

Пиридиновые группы В. к. образуют водородные связи с карбоксильными груннамн достаточно сильных дикарбоновых кислот и гидроксильными группами двухатомных фенолов, что может несколько повышать вязкость резиновых смесей. Аналогично они взаимодействуют с функциональными группами на поверхности сажевых частиц, с карбоксильными группами др. полимеров, с гидроксильными группами алкнлфеноло-формальдегидных смол. При возникновении водородных связей в зоне контакта дублируемых резиновых смесей значительно повышается прочность склеивания. Пиридиновые группы В. к. взаимодействуют с функциональными группами хлорсульфированного полиэтилена, эпоксидных смол и ряда др. продуктов, что также может быть использовано для улучшения нек-рых специфич. свойств резин. [c.211]

Стабилизация заключается в смешении каучука с дезактивирующей добавкой в процессе его получения или приготовления резиновой смеси. Так как вязкость резиновой смеси значительно больше вязкости казгчука и трудность распределения нейтрализующих добавок возрастает с увеличением вязкости, целесообразно осуществлять нейтрализацию основного катализатора на стадии получения эластомера. [c.91]

Введение хлорфторуглеродов в СКФ-32 уменьшает вязкость резиновых смесей и их усадку при вальцевании, в два и более раза снижает давление и время литья, увеличивает объемную скорость истечения резиновой смеси через литьевой канал [143]. Хлорфторуглеродные жидкости сокращают время изготовления резиновых смесей на вальцах и улучшают распределение наполнителя в каучуке. После вальцевания резиновая смесь, содержащая хлорфторуглеродную жидкость, имеет более гладкую глянцевую поверхность, что положительно сказывается на качестве заготовок для прессовой вулканизации. Резиновые технические детали (прокладки, клапаны), изготовленные из модифицированных резиновых смесей в плунжерно-литьевых пресс-формах при давлениях в 2 раза ниже обычных, не имеют дефектов типа муар и нераспрессовки , характерных для жестких фторкаучуков, и полностью соответствуют требованиям технических условий. [c.122]

Для получаемых вулканизатов наиболее характерно резкое увеличение модуля упругости и уменьшение максимума набухания в хороших растворителях. На первых порах такие изменения объясняли только затруднением течения каучука при деформации подобно тому, как это имеет место при добавлении мелкодисперсных частиц в низкомолекулярную жидкость. Зависимость вязкости резиновых смесей т) и модуля упругости вулканизата Е от объемной доли наполнителя ф предложено описывать уравнением Гута — Смоллвуда [c.231]

Изучена радиационная вулканизация СКФ-26И СКФ-32 в присутствии олигоэфиракрилатов различной функциональности (ТМГ-3, ТМГФ-11, ОЭА 7-20 ). ОЭА позволяют значительно снизить вязкость резиновых смесей на основе фторкаучуков. При радиационной вулканизации происходит привитая полимеризаций ОЭА, блоки которого становятся узлами пространственной сетки вулканизата, ОЭА не улетучивается из изделий [c.236]

Основная трудность изготовления резиновых изделий методом литья под давлением заключается в снижении вязкости резиновой смеси при формовании, так как ее необходимо разогреть при пластикации до температуры, близкой к температуре вулканизации. Склонность резиновых смесей к нодвулканизации ограничивает возможность их нагрева, а большой ассортимент резиновых месей, резко отличающихся друг от друга по своим рео-чогическим характеристикам, еще более усложняет практическое использование литьевых машин в промышлен-зости. [c.7]

В вакуумной зоне, которая соединена с вакуумным насосом, должен поддерживаться вакуум 3-5 мм рт. ст. Обычно либо эта часть шнека вырезается глубже, либо пространство вакз мной зоны увеличивается за счет расширения цилиндра. Свободное пространство в этой зоне шнека должно быть настолько большим, чтобы материал во время экструзии заполнял его наполовину. Это обеспечивается с помощью кольца или перегородки между зонами, которые позволяют смеси поступать в вакуумную зону машины в виде небольшого рукава, тем самым уплотняя ее. Рукав проходит через канал, в котором имеются перпендикулярные ему канавки, что значительно увеличивает площадь поверхности. После прохождения вакуумной зоны материал, подвергающийся экструзии, поступает в зону выдавливания. Даже тонкий слой смеси, входящий в данную зону, не может быть полностью освобожден от газов из-за высокой вязкости резиновых смесей. Полное удаление газов осуществляется внутри машины только потому, что в вакуумной зоне смесь постоянно спадает с витков шнека, в результате чего непрерывно образуются новые поверхности, с которых включения воздуха и влаги могут быть удалены. [c.32]